12mm鋼筋矯直切斷機設計,12,mm,鋼筋,矯直,切斷,設計 畢業(yè)設計（論文）中期報告 題目：12mm鋼筋矯直切斷機設計 一、 設計（論文）進展狀況 前期已經對論文課題相關資料進行了查閱，在此基礎上，對本課題的國內外發(fā)展狀況得到了較好的了解，翻譯了一篇本課題相關的外文，同時完成中期報告的制作。分析了機構的運作方式，最終確定了最佳方案，對機構的各個部分進行了分析，確定了各個部分的傳動控制方式，接下來對各個部分進行計算與分析確定各個部分的尺寸關系，然后進行工程圖的制作。 圖1 鋼筋矯直切斷機結構示意圖 1.拉料輥，2.轉轂，3.鋼球模，4.轉轂大帶輪，5.送料輥，6.動刀，7.共軛凸輪，8.剪切帶輪，9.定刀， 10.V型帶，11.轉轂小帶輪，12.電機 孔模式轉轂鋼球式矯直機是一種轉轂矯直法,其特點是用轉轂的旋轉代替圓材的旋轉，達到矯直目的。它適合于盤條的矯直，由于孔模的交錯布置使條材在前進中要經受多次反彎曲?？啄翟蕉?，反彎曲次數越多，這個彎曲數屬于低頻彎曲。由于孔模隨轉轂旋轉，因此條材的彎曲變成全周性的旋轉彎曲，它又屬于高頻彎曲。轉轂鋼球模式矯直機由拉料輥和送料輥及轉轂組成。動力由傳動輪傳至轉轂，傳動輪與轉轂固聯(lián)在一起使轉轂轉動。鋼球模按等間距配置在轉轂內，一般轉轂矯直機所用的孔模數為5~7個，其交錯的偏心量可調。兩端孔模起定位作用，中間3~5個模塊起矯直作用。鋼筋由導料輥導入鋼球模子裝置中，鋼球模子隨著轉轂高速旋轉，鋼筋從鋼球模塊中通過并被矯直，矯直后的鋼筋由牽引輥拉出，通過剪切裝置完成定尺切斷。凸輪擺式高強鋼絲剪切機構中主軸系統(tǒng)由帶輪、飛輪、離合器、共軛凸輪組成，依次安裝在主軸上，凸輪運動輸入與主軸同步，大皮帶輪與飛輪同步，飛輪起蓄放能量的功用。下切刀固定在機架上，上切刀安裝在擺桿一側，擺桿另一側與共軛凸輪嚙合，可繞轉軸往復擺動 二、 存在問題及解決措施 1. 存在問題： （1）整機結構及內部構件之間的合理布置； （2）各個構件的形狀及材料的確定 2. 解決措施： 參閱前人的設計成果，結合自己的設計選擇最合適的結構布置，最優(yōu)化的形狀構建和能適合機器工作的優(yōu)質材料。 三、 后期工作安排 （1） 按照要求進行部件的設計及繪制圖紙； （2） 整理完成的機器設計并繪制圖紙； （3） 設計關鍵部位零件的零件圖； （4） 檢查設計存在的問題并進行改正； （5） 對不合理的或錯誤的部分進行改進； （6） 完成機械結構的設計后進行論文的撰寫； （7） 將自己的所做的工作進行全面整理； （8） 撰寫論文。 指導教師簽字： 年 月 日 畢業(yè)設計(論文)開題報告 題目： 12mm鋼筋矯直切斷機設計 一、畢業(yè)設計（論文）綜述（題目背景、研究意義及國內外相關研究情況） 1.題目背景及研究意義 鋼筋矯直切斷機是鋼筋加工必不可少的設備之一，它主要用于房屋建筑、橋梁、隧道、電站、大型水利等工程中對鋼筋的調直及定長切斷。鋼筋矯直切斷機與其他切斷設備相比，具有重量輕、能耗少、工作可靠、效率高等特點，因此近年來逐步被機械加工和小型軋鋼廠等廣泛應用，在國民經濟建設的各個領域發(fā)揮了重要的作用。實現(xiàn)鋼筋矯直切斷機的自動化控制對確保工程質量、提高施工效率、加快工程進度、降低工人勞動強度等具有重要意義[1]。 2.國內外相關研究情況 鋼筋矯直切斷機廣泛應用于工業(yè)與民用建筑等行業(yè)。國內外對鋼筋矯直切斷機的研究也比較多，國內對于鋼筋矯直切斷機的需求空間很廣，但國內的矯直切斷機只能滿足一般的需求，對于一些矯直精度較高，切斷質量要求也較高的鋼筋就無法滿足了，需要從國外進口有關設備，總體來說國內的技術還落后于國外。 由于冷軋帶肋鋼筋需要經矯直切斷后才可使用，但目前對于冷軋帶肋鋼筋矯直的理論研究還不是很完善，冷軋帶肋鋼筋矯直的無劃傷問題一直沒有得到很好的解決，冷軋帶肋鋼筋矯直機的系統(tǒng)參數設計也主要是依據普通圓鋼筋矯直機的有關參數。國內還沒有能滿足矯直性能要求的數控冷軋帶肋鋼筋矯直切斷機，而從國外進口一臺數控冷軋帶肋鋼筋矯直切斷機需要8萬美元，一般用戶難以承擔。市場上急需一種矯直質量較好、自動化程度及生產效率較高的矯直切斷機。 國內的機器最缺少的技術就是矯直技術了，而這一方面國際上有些國家發(fā)展的較好，如前蘇聯(lián)，德國和日本在這方面起步較早。國內有關技術人員也在矯直理論和技術的研究方面作出了很大的努力，其中有部分成果的水平居領先地位，如列入1998河北省企業(yè)技術開發(fā)第二批計劃的GTK6/12數控冷軋帶肋鋼筋矯直切斷機已經解決了有關技術上的難題其水平已達到國內領先地位，它在提高矯直質量、保證矯直后鋼筋表面無劃傷的基礎上，采用了數控技術，提高了自動化程度，實現(xiàn)了自動定長切斷、記數（鋼筋長度、單根重量、總重、鋼筋總數）及自動停車等功能。 新的矯直設備的出現(xiàn)及矯直技術的新發(fā)展，必然在很多方面引起對矯直理論和技術的深入研究。目前，國內外有關這方面的研究工作主要集中在以下幾個方面的研制、開發(fā)和改進： 2.1.矯直基本理論和技術的研究 在矯直基本理論和技術的研究方面，國外發(fā)展的較早。二十世紀六十年代，前蘇聯(lián)的一些研究人員就發(fā)表了全面系統(tǒng)的論述和分析管材的較早理論、矯直工藝以及介紹管材矯直機的基本形式和結構的文獻。近年來，國內外的科技人員對矯直參數問題作了很多研究。Ruppin深入探討了多輥彎曲矯直過程中軸向拉伸載荷和下壓量的關系，并對下壓量和矯直效果的關系做了詳細的研究，得到了一些有意義的結論；Rrdolf Bruhl應用旋轉矯直機矯直，深入研究了矯直工藝對線材性能的影響，給出了詳細的實驗數據，指出鋼筋矯直后一般表現(xiàn)為延伸率增大，強度降低，矯直后抗拉強度值平均下降5%。德國的W.Uerche分析了輥式矯直提高棒、帶性能的先決條件和可能性；Fryderyk Knap認為彎曲后的殘余應力是彎曲時的應力和卸載應力的幾何疊加，最大殘余應力發(fā)生在介于線材中心和表面的區(qū)域，彎曲半徑越小，殘余應力越大，其研究結果表明，輥式矯直也可以看成彎曲變形，多輥單方向矯直就可以顯著降低殘余應力，矯直過程中大的彎曲半徑對殘余應力的消除是有利的。 同時許多研究人員對矯直機結構參數也進行了較為深入的研究。結構參數包括矯直輥的傾斜角度、反彎曲率、接觸長度、輥身長度及輥型曲線等，而對矯直輥型的設計和研究一直是矯直機結構研究的中心。資料針對在管棒材矯直機的輥型研究中均假定矯直過程中管棒材是理想圓柱體，而與實際情況中管棒材均呈彎曲狀態(tài)的情況不相符合的問題，作者由等距曲面的觀點出發(fā)，研究了管棒材呈彎曲狀態(tài)時與之接觸的輥型曲面，而且討論了矯直輥的角度調整問題，使得在實際中得到更好的接觸狀態(tài)。 2.2.對矯直設備和矯直質量的研究 對于理論的研究就是為了更好的指導實踐，所以改進現(xiàn)有的矯直設備，研制和開發(fā)新的設備以及不斷的提高矯直質量，一直是研究工作者的目標。提高管材矯直精度的途徑、多種矯直效果的疊加和鞏固、提高矯直質量的先決條件和可能性，及各參數的確定，均是在通過不同的方法提高矯直精度。 二、本課題研究的主要內容和擬采用的研究方案、研究方法或措施 1.本課題研究的主要內容 （1）綜述過內外鋼筋矯直切斷機設計和制造的發(fā)展方向。（2）分析機構特點并確定最佳方案。（3）總體方案設計（繪制裝配圖）。（4）非標零件設計（繪制全部非標零件圖）。（5）主要零件工藝規(guī)程編制。（6）撰寫設計說明書。（7）查看外文資料。 2.擬采用的研究方案 2.1.機構方案預選 方案一：雙槽直輥式矯直+錘擊式切斷 使用時，首先按下啟動按鈕，使整個鋼筋矯直切斷機處于工作狀態(tài)。再通過牽引輥將鋼筋首先送入雙槽直輥式矯直裝置進行矯直（各個上調直輥的壓下量越來越小，被調直的鋼筋的殘留曲率也會越來越小直到接近零值，進而符合所需要的調直質量[1]）。當來自轉轂、經矯直的鋼筋從刀臺中穿過并頂住定尺擋板，使定尺擋板在牽引機構對鋼筋的推動力作用下，通過拉桿帶動滑動刀臺滑動到錘砧位于錘頭下方時，錘頭擊打在錘砧上，使上切到與下切刀配合將鋼筋切斷。切斷完成后，滑動刀臺在回位彈簧作用下在導軌上滑動至初始位置[2]。結構示意圖如下： 圖2.1 雙槽直輥式鋼筋矯直切斷機 方案二：斜輥轉轂式矯直+ 液壓剪切 使用時，首先按下啟動按鈕，使整個鋼筋矯直切斷機處于工作狀態(tài)。鋼筋首先進入斜輥轉轂式矯直機構，由斜輥與鋼筋之間的滾動摩擦力的軸向分力作為鋼筋的牽引力，使鋼筋完成矯直[3]。：矯直的鋼筋從刀臺中穿過并碰撞行程開關，經由控制電路發(fā)出信號，控制液壓缸推動上切刀與固定在機架上的下切刀配合將鋼筋切斷。結構示意圖如下： 圖2.2 斜輥轉轂式鋼筋矯直切斷機 方案三：轉轂鋼球式矯直+凸輪擺桿式切斷 使用時，首先按下啟動按鈕，使整個鋼筋矯直切斷機處于工作狀態(tài)。再通過牽引輥將鋼筋首先送入轉轂鋼球式矯直裝置進行矯直（傳動輪與轉轂固聯(lián)在一起,鋼球模子隨著轉轂高速旋轉,鋼筋從鋼球模塊中通過并被矯直[4]）。經過矯直的鋼筋被送入凸輪擺桿剪切機構中，上切刀落下與下切刀配合將鋼筋切斷（下切刀固定在機架上，上切刀安裝在擺桿一側，擺桿另一側與共軛凸輪嚙合，可繞轉軸往復擺動[5,6]）。結構示意圖如下 圖2.3 轉轂鋼球式鋼筋矯直切斷機 2.2.確定最優(yōu)方案 方案一中所采用的雙槽直輥式矯直機構耗能大切鋼筋表面易劃傷，錘擊式切斷工作噪聲連續(xù)、較大，且易出現(xiàn)連切現(xiàn)象：方案二中采用的斜輥轉轂式矯直比方案一有所改善,但不能矯直20 mm以下的鋼筋,由于斜輥各截面直徑不同,所以在矯直過程中必然有滑動摩擦，凸輪擺桿式剪切機構精度較高，但結構復雜、噪聲較大；方案三采用轉轂鋼球式矯直與液壓剪切相結合，在矯直過程中鋼筋與鋼球是純滾動摩擦,耗能低,鋼筋表面無劃傷，可以矯直2 mm以上的鋼筋,又可以矯直帶肋鋼筋,且耗能低，液壓剪切工作噪聲小，且省去了各種離合裝置，不會由于離合裝置的不可靠性而發(fā)生連切，易于實現(xiàn)自動化生產。因此，在對三種方案進行對比之后，方案二優(yōu)于方案一，方案三優(yōu)于方案二，方案三為最優(yōu)方案。 2.3.最優(yōu)方案的詳細設計 該設備主要由矯直系統(tǒng)、切斷系統(tǒng)、驅動系統(tǒng)及控制系統(tǒng)組成。結構如下圖所示： 1.拉料輥，2.轉轂，3.鋼球模，4.轉轂大帶輪，5.送料輥，6.動刀，7.共軛凸輪，8.剪切帶輪，9.定刀，10.V型帶，11.轉轂小帶輪，12.電機 圖2.4 詳細方案圖 矯直系統(tǒng) 本系統(tǒng)由拉料輥和送料輥及轉轂組成。動力由傳動輪傳至轉轂,傳動輪與轉轂固聯(lián)在一起使轉轂轉動。鋼球模按等間距配置在轉轂內,一般轉轂矯直機所用的孔模數為5-7個,其交錯的偏心量可調。兩端孔模起定位作用,中間5個模塊起矯直作用。鋼筋由導料輥導入鋼球模子裝置中,鋼球模子隨著轉轂高速旋轉,鋼筋從鋼球模塊中通過并被矯直,矯直后的鋼筋由牽引輥拉出[6]。 切斷系統(tǒng) 鋼筋碰撞行程開關，信號傳到控制系統(tǒng)并經由控制電路發(fā)出執(zhí)行信號，凸輪擺桿推動上切刀與固定在機架上的下切刀配合將鋼筋切斷。 驅動系統(tǒng) 由電機通過帶傳動減速，驅動轉轂轉動，以帶傳動的減速比來確保該設備矯直功能的順利執(zhí)行。 控制系統(tǒng) 該系統(tǒng)采用PLC控制系統(tǒng)，可設定矯直鋼筋根數和切斷長度，顯示器可顯示矯直鋼筋直徑，預定切斷鋼筋根數、當前切斷鋼筋根數、預定切斷長度，可通過行程開關控制液壓缸進行切斷，同時作為記數信號從而也可得合計總重，每剪切一次,接近開關發(fā)出一個信號,當發(fā)出的信號累計總數與PLC指定的根數信號個數相符時,PLC給出信號,經強電控制電器使機械自動停止運轉。 3.研究方法和措施 （1）收集相關資料，并對現(xiàn)有的資料進行研究分析，進而分析自己完成本課題還存在哪方面的困難，除了現(xiàn)有的知識外還應該具備哪些新的知識。 （2）選定自己熟悉的制圖軟件，對選定的工具進行深入的學習及具體實踐。 （3）對鋼筋矯直切斷機結構及工作要求分析，確定最佳方案。 （4）在三維軟件中模擬鋼筋矯直切斷機工作狀態(tài)。 （5）模擬調試后對整機進行完善。 （6）運用三維軟件進行模型及工程圖的輔助建立。 三、本課題研究的重點及難點，前期已開展工作 1.重點： （1）原理方案的確定 （2）主要參數的確定 （3）機身的結構設計與校核 （4）主要零件的工藝規(guī)程編制 2.難點 整機的性能校核及結構設計 3.前期已開展工作 查閱鋼筋矯直切斷機相關文獻，了解其結構與工作原理，為后期的詳細設計做準備。 四、完成本課題的工作方案及進度計劃（按周次填寫） 1-2周 調研、收集資料 3-4周 外文翻譯、開題報告 5 周 方案確定 6-7周 設計計算 8-9周 結構設計 10-11周 總裝圖 12-14周 零部件圖 15周 撰寫設計說明書 16周 設計總結、整理設計資料、準備答辯 17周 答辯 指導教師意見（對課題的深度、廣度及工作量的意見） 指導教師： 年 月 日 所在系審查意見： 系主管領導： 年 月 日 參考文獻 [1] 陳士忠，王永華，吳玉厚.鋼筋調直機調直輥設計與分析[J].建筑機械化，2015,76-79. 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Reinforced straightening straight cutting machine includes straightening principle, composition structure, technical parameters and the selection method of research, this paper comprehensively and systematically study the above problems, and ultimately determine the straightening and cutting machines overall design scheme of reinforced straightening. This paper discusses various straightening schemes, and ultimately determine the use of rotary hub ball type straightening scheme. The shear mechanism designed in this paper is simple, which is the cam swing rod shearing mechanism, and then combined with the travel switch to realize the automatic cutting of steel bar. Through the design of mechanical structure and transmission calculation, and finally complete the design of a steel bar straightening cutting machine. The whole transmission is simple and the efficiency is high.Key Words: Steel bar straightening and cutting machine；Straightening；cutting；Stroke switchIV目目 錄錄1 緒論緒論.11.1 國內外相關研究情況.11.2 冷軋帶肋鋼筋的概述.11.2.1 鋼筋的種類.11.2.2 冷軋帶肋鋼筋的表面形式.21.2.3 冷軋帶肋鋼筋的基本性能.22 總體方案設計總體方案設計.32.1 機構方案預選.32.1.1 雙槽直輥式矯直+錘擊式切斷.32.2.2 斜輥轉轂式矯直+ 液壓剪切.32.2.3 轉轂鋼球式矯直+凸輪擺桿式切斷.32.2 確定最優(yōu)方案及詳細設計.43 機械結構設計機械結構設計.63.1 矯直機構設計.63.1.1 主要參數計算.63.1.2 電機的設計計算和選型.83.1.3 帶傳動設計.83.1.4 軸承的設計選型.93.2 導料機構設計.93.2.1 主要參數計算.103.2.2 軸的結構設計.103.2.3 電機及減速器的設計計算和選型.123.2.4 軸承的設計選型.123.2.5 電磁離合制動器的選型.133.3 定尺切斷機構設計.133.3.1 凸輪輪廓曲線的設計.133.3.2 主要參數計算.143.3.3 電機的設計計算和選型.153.3.4 帶傳動設計.153.3.5 軸的結構設計.163.3.6 飛輪轉動慣量計算.18V3.3.7 軸承的設計選型.193.3.8 離合器的選型.194 其他結構設計其他結構設計.204.1 機架及護板的設計.204.2 受料架的設計.205 結論結論.22致致 謝謝.24畢業(yè)設計（論文）知識產權聲明畢業(yè)設計（論文）知識產權聲明.25畢業(yè)設計（論文）獨創(chuàng)性聲明畢業(yè)設計（論文）獨創(chuàng)性聲明.26附錄附錄 1.27附錄附錄 2.29主要符號表主要符號表n 電機轉速P 功率a 中心距Ld 帶的基準長度 KA 工作情況系數V 帶速D 輥直徑Gm 鋼筋的重量計算公式為V輥 輥轉速為i 傳動比 F 鋼筋橫截面積b 材料強度極限A 剪切功D 被剪鋼筋直徑01 緒論緒論1.1 國內外相關研究情況國內外相關研究情況鋼筋矯直切斷機廣泛應用于工業(yè)與民用建筑等行業(yè)。鋼筋矯直切斷機在國內外的建筑工地不斷延續(xù)使用，隨著房屋、建筑物、橋梁的的逐年增多，國內外對該設備的社會需求量越來越大，但是我國國內的設備很難滿足社會的需求，對于矯直精度高的物體很難達到標準。同時，切斷要求相對較高的鋼筋使用建筑，國內的加工機器很難或者不能夠達到要求，想要達到需要的標準，就必須花費大量的資金進口國外的先進設備。1對于冷軋帶肋鋼筋矯直的理論實際研究從來沒有停止，但是研究結果總是差強人意，不能達到預期的效果。冷軋帶肋鋼筋在使用前必須進行將鋼筋卷軸拉開矯直切斷之后，才可以使用。現(xiàn)在應該解決的問題是鋼筋表面的劃傷，冷軋肋鋼筋的系統(tǒng)參數也不能準確無誤的設計出來，只能依靠前人設計的現(xiàn)有的圓鋼筋矯直切斷的參數。國內在冷軋帶肋鋼筋矯直切斷機方面的研究還較為缺乏，而使用進口設備的費用是一般用戶難以承擔的。那么如今我們就必須設計一臺精度高、效率高的矯直切斷機來滿足市場需求。2國內對鋼筋矯直技術的研究起步較晚，而德國、日本等國家起步較早，如今對鋼筋矯直切斷機的研究也有了較好的發(fā)展。在最近十幾年里，對國內鋼筋矯直理論和切斷技術的研究做出了很大的努力也有了很好的研究成果。例如GTK6/12 數控冷軋帶肋鋼筋矯直切斷機就已經達到了全國領先地位，離全球技術相距不遠，這在提高矯直質量的同時，也保護了矯直后的鋼筋表面，還實現(xiàn)了自動定長切斷，切割長度、切割總數、單根重量及總重等數據的記錄及完成工作任務自動停車等功能。31.2 冷軋帶肋鋼筋的概述冷軋帶肋鋼筋的概述1.2.1 鋼筋的種類鋼筋的種類鋼筋的分類標準有很多，比如按直徑大小可分為鋼絲、細鋼筋和粗鋼筋；按力學性能可分為 I 級鋼筋、II 級鋼筋、III 級鋼筋、IV 級鋼筋四個等級；按生產工藝可分為熱軋鋼筋、冷軋鋼筋和冷拉鋼筋；按作用可分為受壓鋼筋、受拉鋼筋箍筋等；按軋制外形可分為光面鋼筋、帶肋鋼筋、鋼線和冷軋扭鋼筋。西安工業(yè)大學北方信息工程學院畢業(yè)設計（論文）1本文主要研究冷軋帶肋鋼筋的矯直切斷設備。1.2.2 冷軋帶肋鋼筋的表面形式冷軋帶肋鋼筋的表面形式國內生產的鋼筋是三面帶肋鋼筋。橫肋的一面與其它兩面不同，肋的中心線與鋼筋軸線的夾角是 4060 。外形如圖 1.1 所示。肋的相對面積 fr按式 1.1計算：f r=KFRsin/dc (1.1)式中，K=3(三面帶肋)；F一個肋的縱向截面積；B肋與鋼筋軸線的夾角；D鋼筋公稱直徑；C肋的間距國內大部分生產廠家在生產過程中只生產三面帶肋鋼筋，只有一小部分廠家生產兩面帶肋鋼筋。極個別廠家還生產表面帶陰螺紋的冷軋鋼筋。4在本文的設計計算中將參考應用最為廣泛的三面冷軋帶肋鋼筋的參數，牌號為CRB550。圖 1.1 冷軋帶肋鋼筋外形圖1.2.3 冷軋帶肋鋼筋的基本性能冷軋帶肋鋼筋的基本性能國際上對冷軋帶肋鋼筋的屈服強度是有要求的（a550Mpa） 。直徑為412mm。用于普通鋼筋混凝土結構。例如樓板生產廠家生產的樓板、建筑工地房梁立柱、橋梁建筑結構加強筋等。全球對鋼筋的力學性能也作出了非常明確的規(guī)定：a550Mpa，b550Mpa，10 12%。我國設定的延伸率 10 8%。5經查閱可知，鋼筋的彈性模量 E=1.9105N/mm2。22 總體方案設計總體方案設計2.1 機構方案預選機構方案預選2.1.1 雙槽直輥式矯直雙槽直輥式矯直+ +錘擊式切斷錘擊式切斷 使用時，首先按下啟動按鈕，使整個鋼筋矯直切斷機處于工作狀態(tài)。通過牽引輥將鋼筋首先送入雙槽直輥式矯直裝置進行矯直（其主要原理是矯直裝置各個上調直輥的下壓量逐漸變小，被矯直鋼筋的直線度逐漸減?。?。當來自拉料裝置、經矯直的鋼筋從刀架中穿過并頂住受料架尾端的定尺擋板，使定尺擋板隨鋼筋同時后移，固連在擋板上的拉桿帶動滑動刀臺，當刀臺滑動到錘砧位于錘頭下方時，錘頭擊打在錘砧上，上切到與下切刀配合將鋼筋切斷。滑動刀臺與回位彈簧固連，在切斷完成后滑動至初始位置。6結構示意圖如圖 2.1 所示：圖 2.1 雙槽直輥式鋼筋矯直切斷機2.2.2 斜輥轉轂式矯直斜輥轉轂式矯直+ + 液壓剪切液壓剪切使用時，首先按下啟動按鈕，使整個鋼筋矯直切斷機處于工作狀態(tài)。鋼筋進入斜輥轉轂式矯直機構。以斜輥與鋼筋之間的滾動摩擦力的軸向分力替代拉料機構牽引鋼筋軸向運動。矯直的鋼筋從刀臺中穿過并碰撞行程開關，經由控制電路發(fā)出信號，控制液壓缸推動上切刀與固定在機架上的下切刀配合將鋼筋切斷。7結構示意圖如圖 2.2 所示。2.2.3 轉轂鋼球式矯直轉轂鋼球式矯直+ +凸輪擺桿式切斷凸輪擺桿式切斷使用時，首先按下啟動按鈕，使整個鋼筋矯直切斷機處于工作狀態(tài)由拉料機構將鋼筋送入矯直機構中進行矯直。轉轂內安裝有鋼球模，由預調高度的鋼球模完成鋼筋的矯直。經過矯直的鋼筋由送料輥送入凸輪擺桿剪切機構中并觸碰尾端行程開關，行程開關閉合使帶輪軸與凸輪軸之間離合器閉合，擺桿與上切刀固連，共軛凸輪運動使擺桿下壓，與固定在機架上的下切刀配合將鋼筋切斷。8結構示意圖如圖 2.3 所示。3圖 2.2 斜輥轉轂式鋼筋矯直切斷機圖 2.3 轉轂鋼球式鋼筋矯直切斷機2.2 確定最優(yōu)方案及詳細設計確定最優(yōu)方案及詳細設計本文采用轉轂鋼球式矯直和凸輪擺桿式切斷相結合，設備主要由矯直系統(tǒng)、切斷系統(tǒng)、驅動系統(tǒng)、傳動系統(tǒng)、限位裝置及底座等幾部分組成。結構示意圖如圖 2.4 所示：西安工業(yè)大學北方信息工程學院畢業(yè)設計（論文）41.拉料輥，2.轉轂，3.鋼球模，4.轉轂大帶輪，5.送料輥，6.動刀，7.共軛凸輪，8.剪切帶輪 9.定刀，10.V 型帶，11.轉轂小帶輪，12.電機圖 2.4 鋼筋矯直切斷機結構示意圖3 機械結構設計53 機械結構設計機械結構設計3.1 矯直機構設計矯直機構設計本設計采用轉轂鋼球模式矯直。該矯直方式在矯直過程中鋼筋與鋼球是純滾動摩擦。其特點是降低耗能，同時可使鋼筋表面無劃傷。該矯直方法的特點是用轉轂的旋轉代替圓材的旋轉，達到矯直目的。鋼球模的交錯布置使條材在前進中經受多次反彎曲來達到矯直，是選擇最優(yōu)化方案的重要依據。鋼球模造成的彎曲屬于低頻彎曲。由于鋼球模安裝在轉轂上，所以會隨著轉轂一起旋轉，因此鋼筋的旋轉形式變成全周性的高頻旋轉彎曲。9轉轂內的鋼球模均等間隙分布，一般轉轂矯直方案所用的鋼球模數為 57個，并且其交錯的偏心量可調，以此來保證矯直精度。本文預選 7 個鋼球模，其中兩端鋼球模起定位作用，中間 3 個模塊起矯直作用。鋼筋從入料口進入導料裝置，由導料裝置送入矯直機構中，通過鋼球模隨著轉轂的高速旋轉進行鋼筋的矯直。10結構如圖 3.1 所示：圖 3.1 轉轂鋼球模三維圖3.1.1 主要參數計算主要參數計算鋼筋矯直精度為直線度小于 1mm，通過調整鋼球模保證。鋼筋在矯直過程中與鋼球的相對運動軌跡如圖 3.2 所示，通過對運動軌跡的分析可計算出兩者之間的相對滾動速度為v=（2r/60）n=(r/30)n (3.1)式中，R鋼筋半徑；n轉轂轉速；v鋼筋與鋼球之間相對滾動速度。 6鋼筋前進速度為v=r/30 (3.2)v= vtan=(r/30)ntan (3.3)式中, 為螺旋升角。1.鋼球，2.鋼筋圖 3.2 鋼球在鋼筋表面上的運動軌跡由圖 3.3 知：F1=F3，F(xiàn)2=F1+F3=2F1。 設鋼筋直徑為 D，所承受的彎矩 M=Mt， M=F1(P-J)/2，鋼球轉轂式矯直中接觸方式為點接觸，J 趨于零，故可求出 F1=2M1M/（P-J） ，由于 J=0，故F1=2MtM/P。任意矯直力表達式為 (3.4)轉轂驅動總功率為 (3.5)式中， 為皮帶傳動效率。71、2、4.鋼球，3.鋼筋，P.模距圖 3.3 矯直受力模型3.1.2 電機的設計計算和選型電機的設計計算和選型轉轂驅動總功率為 N（式 3.5）,與鋼筋與鋼球滾動摩擦功率、轉轂軸承摩擦功率及旋轉彎曲的塑性變形功率有關，但這三個力相對比較小，所以電機可根據轉速大小來選擇。由于轉轂在設備中起矯直作用，所以其轉速不宜過大，故預設為 110r/min,傳動比選擇 i=4,所以電機選擇 Y132M-8。3.1.3 帶傳動設計帶傳動設計（1）確定計算功率計算功率 Pca與傳遞功率 P 和工況 KA有關 Pca=KAP (3.6)式中，Pca計算功率，kW； KA工況系數，見表 1；P所需傳遞的額定功率。所以Pca=1.1*3.0=3.3（2）選擇 V 帶的帶型由 Pca=60.5 和 n1=590,選取帶型為 A 型帶。（3）帶輪基準直徑 dd的確定及帶速 v 的計算 1）初選小帶輪的基準直徑 dd1參考表 2 及表 3 確定小帶輪的基準直徑 dd1=75。2）驗算帶速 v 根據式 3.7 計算帶的速度。確定帶速 v=5m/s v=dd1n1/(60*1000) (3.7)83）計算大帶輪的基準直徑由 dd2=i dd1計算，并根據表 3 調整，得 dd2=280m/s（4）中心距 a 的計算及基準長度 Ld的選擇1)根據帶傳動總體尺寸的限制條件或要求的中心距，結合式 3.8 初定中心距a0。0.7（dd1+dd2）a02(dd1+dd2) (3.8)初定中心距 a0=650mm2）計算相應的帶長 Ld0。Ld0=1873mm帶的基準長度 Ld根據 Ld0由表 4 選取標準帶長。Ld=1940mm3）計算中心距 a 及其變動范圍。傳動的實際中心距近似為aa0+( Ld- Ld0)/2 (3.9)a=683因為在帶輪及帶的制造過程中都存在誤差，并且?guī)儆诜莿傂詷嫾约半S帶的使用時間越久帶會越松弛，故給出變動范圍如下：amin=a-0.015 Ld amax=a+0.03 Ld (3.10)(5)確定帶的根數z=Pca/Pr=23.1.4 軸承的設計選型軸承的設計選型由于轉轂在工作過程中，鋼筋是在往前走的同時被矯直，所以使用的軸承需同時承受徑向載荷及軸向載荷，故選用角接觸球軸承。由于角接觸球軸承承受的是單向的軸向力，所以采用一對軸承配套使用。通過計算軸向載荷選擇接觸角為 25，軸外徑為 50mm。所以選用一對 7210AC 軸承。3.2 導料機構設計導料機構設計導料機構是由拉料輥和送料輥組成，拉料輥將鋼筋送入矯直機構中，矯直后的鋼筋由送料輥送入剪切機構完成切斷。拉料輥及送料輥都有上、下兩個夾輥，下輥由電機通過減速器輸入動力，而上輥設計為上下可調，通過螺旋壓緊，兩端設計兩個同軸導套以引導鋼筋通過。11結構如圖 3.4 所示：9圖 3.4 導料機構三維圖3.2.1 主要參數計算主要參數計算輥直徑：D=100mm鋼筋的重量計算公式為Gm=d鋼筋20.00617 (3.11)所以鋼筋每米重量為Gm=0.88848已知鋼筋日產量 1 噸，所以需完成鋼筋總量為 L鋼筋=1000/0.888481125.5m日工作時間為 8 小時，所以鋼筋通過速度為V鋼筋=1125.5/（8602）0.04m/s所以下輥轉速為V輥=60 V鋼筋/d7.64r/min (3.12)3.2.2 軸的結構設計軸的結構設計（1）初步確定軸的最小直徑。選取軸的材料為 45 鋼，調制處理。根據表 5，取 A0=112，于是得軸的最小直徑為dmin=15.1mm輸出軸的最小直徑顯然是安裝導料輥處的直徑，如圖 3.6 所示。為了使所選的軸直徑與帶輪的孔直徑相適應，故取軸連接直徑為 16mm。（2）擬定軸系零部件的裝配方案本設計中選用如圖 3.5 所示的裝配方案。10圖 3.5 導料輥軸系零部件三維圖（3）確定軸的各段直徑和長度1）軸右端制出一軸肩以滿足帶輪的軸向定位要求，故取直徑為 20mm。帶輪與軸配合的轂孔長度為 20mm。端部為緊固螺母安裝位置，螺紋選取 M16，長度為 10mm。2）根據齒輪安裝孔直徑為 22mm，故設計此處的軸段直徑為 22mm；齒輪的右端與軸承之間的定位是采用軸套。因軸套端面需可靠地壓緊齒輪，所以此軸段應略短于輪轂寬度。根據齒輪輪轂寬度為 40mm，故確定此軸段長度為 38mm。齒輪的左端采用軸肩定位，國家規(guī)定軸肩高度 h=(23)R,由軸徑 d=22mm 查表6，得 R=1mm，故取 h=3mm，則軸肩處的直徑為 25mm。軸肩寬度 b1.4h,取5mm。綜上，軸的各段直徑和長度已基本確定。（4）軸上零件的軸向定位輥與齒輪均采用平鍵連接。通過查表 7 得出齒輪軸段平鍵截面bh=5mm5mm。鍵槽長為 28mm。為了保證齒輪與軸配合時的同軸度，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為 H7/k6；同樣，帶輪與軸的連接，選用平鍵6mm6mm16mm，輥與軸的配合為 H7/k6。深溝球軸承與軸的圓周定位是由過渡配合來保證的。此處選軸的直徑尺寸公差為 m5。（5）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表 8 確定軸上圓角及倒角。取軸端倒角為 C1。各軸肩處的圓角半徑均為 R1，如圖 3.6 所示。11圖 3.6 軸的結構圖（6）求軸上的載荷根據軸的結構圖（圖 3.6）做出計算簡圖并根據計算簡圖做出彎矩圖和扭矩圖（如圖 3.7） 。圖 3.7 軸的載荷分析圖3.2.3 電機及減速器的設計計算和選型電機及減速器的設計計算和選型牽引所使用的電機主要根據轉速大小來選擇。確定電機選型為 Y315M1-8。其轉速為 740 r/min。由式 3.12 知牽引輥轉速為 7.64 r/min, 所以i=740/7.64=96.8由輸出轉速和傳動比，可選減速器為 TKF108。3.2.4 軸承的設計選型軸承的設計選型12由于導料輥在工作過程中，鋼筋垂直于導料輥軸向運動，所以使用的軸承只承受徑向載荷，故選用一對深溝球軸承即可。因為軸外徑為 20mm，所以選用一對 6004 軸承。3.2.5 電磁離合制動器的選型電磁離合制動器的選型由于在剪切機構進行剪切時，導料機構停止送料，為了能及時啟停需選用一套離合制動器，在本設計中選用 DZS3-15A 型電磁離合制動器。3.3 定尺切斷機構設計定尺切斷機構設計剪切機構采用凸輪擺桿剪切，其中采用共軛凸輪。凸輪擺桿式剪切機構是由以下幾部分組成：飛輪、帶輪、電磁離合器、共軛凸輪及剪切擺桿。12除擺桿外其余部件根據上述組成依次安裝在主軸上，凸輪軸與主軸運動同步，飛輪的主要功能是蓄放能量。下切刀與機架固連，上切刀與擺桿固連，擺桿另一側與共軛凸輪相互完全嚙合。擺桿可繞其轉軸往復擺動。13如圖 3.8 所示。工作時，鋼筋通過剪切機構碰觸行程開關，開關閉合使電磁離合器閉合，剪切系統(tǒng)對鋼筋進行切斷，完成切斷后，離合器摩擦片脫開、制動器嚙合，飛輪與主軸脫開，主軸、凸輪等在制動器的作用下迅速停至原位置。由于該剪切機構采用了擺桿結構，容易得到很大的剪切力，這使主軸上的力減小了很多，延長了其壽命。14圖 3.8 剪切機構三維圖該剪切機構的優(yōu)點是：響應快，動作平穩(wěn)，精度高，并且鋼筋的切頭不會有油污。3.3.1 凸輪輪廓曲線的設計凸輪輪廓曲線的設計13共軛凸輪中，主凸輪用來實現(xiàn)剪切動作，副凸輪是為了讓擺桿始終與主凸輪結合，能夠精確回位。預設每個凸輪厚度為 20mm。本文采用作圖法設計了主凸輪輪廓曲線，如圖 3.9 所示：圖 3.9 擺桿凸輪廓線設計3.3.2 主要參數計算主要參數計算鋼筋在剪切過程中，其剪切力的變化是有規(guī)律的。它的規(guī)律是：隨切刀切入深度的增加，剪切力也隨之增大。根據切刀的切入深度可確定剪切力范圍。切入深度達到一定值時，剪切力達到極大值。本設計中鋼筋直徑為 12mm，強度極限為 380MPa，其前進速度為40mm/s。其剪切力大小采用式 3.13 計算：Pmax=K1K2Fb (3.13)式中，K1切刀磨鈍系數，切刀磨鈍后，由于切刀間隙增大，切斷力將會隨之增大，一般去 K1=1.11.2:； K2抗剪極限強度與抗拉極限強度之比，一般取 K2=0.6； F 鋼筋橫截面積（mm2） ； b 材料強度極限（MPa） 。代入數據得鋼筋所受最大剪切力約為 110kN。鋼筋的剪切供可用式 3.14 計算：A=0.315Pd (3.14)14式中，A剪切功（J） ； P剪切力（kN） ； d被剪鋼筋直徑（mm） 。 代入數值，可的剪切功約為 415J，考慮到機構摩擦及離合器結合所消耗之功，工程計算中常乘以系數 1.2，則每次消耗總功為 498J。153.3.3 電機的設計計算和選型電機的設計計算和選型因為在切斷過程中，其工作載荷不是恒定的，所以應該使它的輸出功率大于平均負載功率。電機平均功率可用式 3.15 計算：N=KAn/(100060) (3.15)式中，N電機功率（kW） ； K電機安全運轉系數； 總效率，一般取 70%90%； n鋼筋切斷次數（次/min） 。 代入數據可的電機功率為 1.2 kW，由此選的電機型號為 Y2-100L-6。3.3.4 帶傳動設計帶傳動設計（1）確定計算功率計算功率 Pca與傳遞功率 P 和工況 KA有關Pca=KAP式中，Pca計算功率，kW； KA工作情況系數，見表 1；P所需傳遞的額定功率。所以Pca=1.1*1.5=1.65（2）選擇 V 帶的帶型由 Pca=60.5 和 n1=660,選取帶型為 A 型帶。 。（3）帶輪基準直徑 dd的確定及帶速 v 的計算1）初選小帶輪的基準直徑 dd1參考表 2 及表 3 確定小帶輪的基準直徑 dd1=75。2）驗算帶速 v 根據式 3.7 計算帶的速度。確定帶速 v=3m/sv=dd1 n1/（60*1000）3）計算大帶輪的基準直徑15初選傳動比 i=4,由 dd2=i dd1計算，并根據表 3 調整，得 dd2=280m/s（4）中心距 a 的計算及基準長度 Ld的選擇1)根據帶傳動總體尺寸的限制條件或要求的中心距，結合式 3.8 初定中心距 a0。0.7（dd1+dd2）a02(dd1+dd2) 初定中心距 a0=710mm2）計算相應的帶長 Ld0。Ld0=2465mm帶的基準長度 Ld根據表 4 選取。Ld=2480mm3）計算中心距 a 及其變動范圍。傳動的實際中心距近似為aa0+( Ld- Ld0)/2 a=717.5因為在帶輪及帶的制造過程中都存在誤差，并且?guī)儆诜莿傂詷嫾约半S帶的使用時間越久帶會越松弛，故給出變動范圍如下：amin=a-0.015 Ldamax=a+0.03 Ld (5)確定帶的根數z=Pca/Pr=23.3.5 軸的結構設計軸的結構設計（1）初步確定軸的最小直徑。選取軸的材料為 45 鋼，調制處理。根據表 5，取 A0=112，得軸的最小直徑為dmin=15.6mm輸出軸的最小直徑是安裝半離合器的，用來與飛輪機構連接，如圖 3.11 所示。為了使軸與所選離合器能更好的配合，選取軸連接直徑為 16mm。（2）擬定軸系零部件的裝配方案本設計中選用如圖 3.10 所示的裝配方案。16圖 3.10 凸輪機構軸系零部件三維圖（3）確定軸的各段直徑和長度1）右端半離合器的軸向定位不采用軸肩，可預設直徑為 20mm，長度為30mm。半離合器通過銷釘完成軸向定位，選軸直徑為 16mm，長度為 20mm。2）根據共軛凸輪安裝孔直徑為 24mm，凸輪的右端與軸承之間的定位是采用軸套。因軸套端面需可靠地壓緊齒輪，所以此軸段應略短于凸輪寬度。根據凸輪輪轂寬度為 40mm，故確定此軸段長度為 38mm。凸輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度 h=(23)R,由軸徑 d=24mm 查表 6，得 R=1mm，故取 h=2mm，則軸環(huán)處的直徑為 28mm。軸環(huán)寬度 b1.4h,取 5mm。綜上，軸的各段直徑和長度已基本確定。（4）軸上零件的軸向定位半離合器與凸輪均采用平鍵連接。通過查表 7 得出凸輪軸段平鍵截面bh=8mm7mm。鍵槽長為 28mm。為了保證凸輪與軸配合時的同軸度，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為 H7/k6；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵5mm5mm10mm，輥與軸的配合為 H7/k6。深溝球軸承與軸的圓周定位是由過渡配合來保證的。此處選軸的直徑尺寸公差為 m5。（5）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表 8 確定軸上圓角及倒角。取軸端倒角為 C1。各軸肩處的圓角半徑均為 R1，如圖 3.11 所示。16圖 3.11 軸的結構圖17（6）求軸上的載荷根據軸的結構圖（圖 3.11）做出軸的計算簡圖并根據計算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖（如圖 3.12） 。圖 3.12 軸的載荷分析圖3.3.6 飛輪轉動慣量計算飛輪轉動慣量計算剪切機構在工作時,主要靠飛輪降速釋放出貯存的動能獲得能量。在鋼筋切斷過程中，飛輪依靠其自身的慣性力通過離合器及凸輪機構作用給上切刀提供切斷力，幫助電機克服剪切阻力實現(xiàn)切斷鋼筋，完成一次剪切后，電機帶動飛輪加速旋轉，使其在下一次剪切之前恢復到原來的轉速。電機主要是在飛輪空轉時對其進行能量補充使其恢復到原來的轉速，飛輪在剪切過程中起儲能作用。17在剪切鋼筋時，主要靠飛輪的慣性力提供能量，所以1/2JF12-1/2JF22=W (3.16)式中，1、2鋼筋切斷前后飛輪的角速度（rad/s） ； W鋼筋切斷所消耗的能量（J） ； JF飛輪的等效轉動慣量（J） 。18飛輪的轉動慣量計算公式為JF900W/（2n2） (3.17)3.3.7 軸承的設計選型軸承的設計選型在工作過程中剪切機構所使用的軸承只承受徑向載荷，所以選用深溝球軸承就可以達到使用要求。剪切機構由凸輪機構和帶輪機構組成，因為凸輪機構軸外徑為 20mm，所以選用一對 6004 軸承；帶輪機構軸外徑為 40mm，所以選用一對 6008 軸承。3.3.8 離合器的選型離合器的選型在剪切機構工作之前，飛輪高速運轉，而凸輪擺桿機構處于靜止狀態(tài)。根據主動輪帶動從動輪，主動輪轉速總是大于或等于從動輪轉速，所以確定選用電磁離合器 DLD3-A。電磁離合器能高速相應、扭力傳達快，完全能滿足工作需要。4 其他結構設計194 其他結構設計其他結構設計4.1 機架及護板的設計機架及護板的設計機架在機器中起支承或容納零部件的作用。本設計中的機架需支承導料裝置、矯直裝置及剪切裝置，但受力不大，所以選用框架式金屬機架，結構如圖4.1 所示：圖 4.1 機架三維圖由主要工作構件的外形尺寸及安裝尺寸確定機架外形尺寸：2100mm800mm780mm。在總體尺寸確定之后來確定其他尺寸，導料機構電機支承架尺寸為 410mm450mm525mm，矯直機構及剪切機構電機在機架底部安裝，均通過螺紋連接。18機架材料選取 ZG270-500， 40m40mm 線材，焊接而成。本設計中機架重量輕，成本低，便于制造。外護板材料選取 Q235B，周向護板厚度選取 3mm，面板厚度選取 10mm，尺寸依機架大小剪切而成。安裝方式采用螺紋連接，安裝后涂底漆并涂綠色油漆。4.2 受料架的設計受料架的設計受料架在鋼筋矯直切斷機中主要起承接完成矯直及剪切的鋼筋。經過矯直的鋼筋通過剪切機構，進入受料架導槽中，直至觸碰端部行程開關進行切斷。完成切斷后，托料板分離，鋼筋落入受料架。西安工業(yè)大學北方信息工程學院畢業(yè)設計（論文）20圖 4.2 受料架三維圖5 結論215 結論結論本論文首先對前人的多種設計做了研究，并總結和提出了三種可行性方案。確定方案之后，對整機主要機構的機械結構及傳動方案進行了設計計算，最終完整的設計出了鋼筋矯直切斷機，并作出了裝配圖和零件圖。整機傳動簡單、效率較高、矯直過程中鋼筋表面無劃傷，且制造成本較低。結構如圖 5.1 所示：圖 5.1 鋼筋矯直切斷機三維圖本設計中矯直精度由抽樣調查驗證，并且需安裝后對鋼球模預調試來保證矯直精度，未來可以對鋼筋矯直切斷機設計矯直精度測試機構。參考文獻22參考文獻參考文獻1 陳士忠，王永華，吳玉厚.鋼筋調直機調直輥設計與分析J.建筑機械化，2015，76-79.2 宜亞麗.鋼筋矯直切斷機剪切機構研究分析J.機械，2004，31(10):14-16.3 曲恩.斜輥轉轂式鋼筋調直機的設計J.機械工程師，2002，47-48. 4 宜亞麗，金賀榮，盧秀春.凸輪擺桿剪切機構設計與參數計算J.機械設計與制造，2013，(11):17-22.5 金賀榮，劉康，韓雪艷等.PC 鋼棒凸輪擺桿剪切機定尺精度設計分析J.機械設計與制造，2014， （3）：44-46.6 肖洪博.調直切斷機定長自動控制系統(tǒng)的設計與應用J.機械研究與應用，2006，19(2):48-49.7 盧秀春，金賀榮，宜亞麗.熱軋帶肋鋼筋矯直切斷機的研究設計J.鋼鐵，2002，37(3):59-62.8 曲恩，周玉林.轉轂鋼球式鋼筋矯直切斷機的設計研究J.鋼鐵，2006，41(5)，61-64.9 王文凡，申杰.鋼筋調直切斷機自動控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)J.華北水利水電大學學報（自然科學版） ，2015，36(2):74-79.10 吳碧金，胡國清.小型鋼筋矯直機連續(xù)拉直機構的設計問題J.機械，2003，30(3)，26-28.11 陳士忠，王永華，陳博等.鋼筋調直機雙槽輥輸入軸的靜力分析J.機電產品開發(fā)與創(chuàng)新，2015，28(2):62-64.12 金賀榮，盧秀春.鋼筋矯直切斷控制系統(tǒng)中 PLC 的應用J.機械與電子，2004，(8):57-58.13 吳光夏.我國鋼筋商品化加工推廣的前景分析.中國高新技術企業(yè)，2008，265-266.14 郭洪淼.快換型鋼筋矯直切斷機的設計J.建筑機械化，2009，60-61.15 王平，張強.鋼筋調直切斷機剪切機構的分析與研究J.建筑機械，1999， （12）：56-59.16 WT Arnold.Apparatus for straightening and cutting reinforcing barP.US:3916662 ，1975.17 JF Gail.Bar cutting and straightening apparatus.US，1922.18 Ashvin S.Patel，DR.J.M.PRAJAPATI.A review on innovation of wire straightening cutting machineJ.International Journal of Engineering Science andTechnology,2011，3(5):4204-4209.致謝23致致 謝謝感謝導師萬宏強老師的關心、指導和教誨。本人在畢業(yè)設計期間的工作自始至終都是在萬老師全面、具體的指導下進行的。萬老師嚴謹認真、寬以待人，在整個過程中都使我受益匪淺。同時我也很感謝幫助過我的同學，如果沒有他們的幫助，畢業(yè)設計可能會進行地更加艱難。所以我想向所有幫助過我的同老師和同學說一聲：你們辛苦了，謝謝！畢業(yè)設計是每位畢業(yè)生對大學所學知識的一個總括，也是對大學所學知識的一次自我考核，使自己能夠正確認識自己，給自己一個合理的定位。我此次在做的過程中也遇到了不少的問題，但是萬老師給了我們許多關懷和幫助，并且隨時詢問我們畢業(yè)設計的進展情況、細心的指導我們。 通過這次畢業(yè)設計，我們對所研究的題目內容、相關原理及實際中的運用有了比較深入的了解，掌握了相關資料的查詢的方法，培養(yǎng)了我們獨立的學習能力，解決問題的能力并且拓展了知識面。最后在畢業(yè)設計完成之際，我再次感謝對我指導、關心和幫助過的老師和同學。謝謝！2425附錄附錄 1表 1 工作情況系數 KA工況 KA空、輕載啟動 重載啟動每天工作小時數/h16 16載荷變 液體攪拌機、通風機和鼓風機（7.5kW） 、離心式水泵和壓縮機、輕負荷輸送機 動微小 1.0 1.1 1.2 1.1 1.2 1.3載荷變 帶式輸送機（不均勻負荷） 、通風機（7.5kW） 、旋轉式水泵和壓縮機、發(fā)電機、金屬切削機床、鋸木機和木工機械動小載荷變 制磚機、斗式提升機、往復式水泵和壓縮機、起重機、沖剪機床、紡織機械、重載輸送機動較大載荷變 破碎機（旋轉式、顎式等） 、磨碎機（球磨、棒磨、管磨）動很大 1.1 1.2 1.3 1.2 1.3 1.4 1.2 1.3 1.4 1.4 1.5 1.6 1.3 1.4 1.5 1.5 1.6 1.8表 2 V 帶輪的最小基準直徑槽型Y Z A B C D E（dd）min/mm20 50 75 125 200 355 50026表 3 普通 V 帶輪的基準直徑系列帶型基準直徑 dd/mmY20,22.4,25,28,31.5,35.5,40,45,50,56,80,90,100,112,125Z50，56,63,71,75,80,90,100,112,125,132,140,150,160,180,200,224,250,280,315,355,400,500,630A75,80,85,90,95,100,106,112,118,125,132,140,150,160,180,200,224,250,280,315,355,400,450,500,560,630,710,800B125,132,140,150,160,170,180,200,224,250,280,315,355,400,450,500,560,600,630,710,750,800,900,1000,1120C200,212,224,236,250,265,280,300,315,335,355,400,450,500,560,600,630,710,750,800,900,1000,1120,1250,1400,1600,2000D355,375,400,425,450,475,500,560,600,630,710,750,800,900,1000,1060,1120,1250,1400,1500,1600,1800,2000E500,530,560,600,630,670,710,800,900,1000,1120,1250,1400,1500,1600,1800,2000,2240,2500表 4 普通 V 帶的基準長度 Ld（mm）及帶長修正系數 KLYLd KLZLd KLA Ld KLB Ld KLC Ld KLD Ld KLE Ld KL200 0.81224 0.82250 0.84405 0.87475 0.90530 0.93630 0.81700 0.83790 0.85930 0.831000 0.841100 0.861565 0.821760 0.851950 0.872740 0.823100 0.863330 0.874660 0.915010 0.925420 0.94280 0.87625 0.96890 0.871210 0.872195 0.903730 0.906100 0.96315 0.89355 0.92400 1.00700 0.99780 1.00920 1.04990 0.891100 0.911250 0.931370 0.901560 0.921760 0.942420 0.922715 0.942880 0.954080 0.914620 0.945400 0.976850 0.997650 1.019150 1.05500 1.021080 1.071430 0.961950 0.973080 0.976100 0.9912230 1.111330 1.131550 0.982180 0.993520 0.996840 1.0213750 1.151420 1.141640 0.992300 1.014060 1.027620 1.0515280 1.17271540 1.541750 1.002500 1.034600 1.059140 1.0816800 1.191940 1.022700 1.045380 1.0810700 10132050 1.042870 1.056100 1.1112200 1.162200 1.063200 1.076815 1.1413700 1.192300 1.073600 1.097600 1.1715200 1.212480 1.094060 1.139100 1.212700 1.104430 1.1510700 1.244820 1.175370 1.206070 1.24附錄附錄 2表 5 軸常用幾種材料的及 A0值軸的材料Q235A、20 Q275、35（1Cr18Ni9Ti） 45 40Cr、35SiMn、38SiMnMo、3Cr13/MPa1525 2035 2545 3555A0149126 135112 126103 11297表 6 零件倒角 C 與圓角半徑 R 的推薦值直徑 d610 1018 1830 3050 5080 80120 120180C 或 R0.5 0.6 0.8 1.0 1.2 1.6 2.0 2.5 3.0表 7 普通平鍵的主要尺寸288101012軸的直徑 d*鍵款b鍵高 h6822334412175517226622308730381083844128軸的直徑 d鍵寬b鍵高 h445014950581610586518116575201275852214859525149511028161101303218鍵的長度系列L 6,8,10,12,14,16,18,20,22,25,28,32,36,40,45,50,56,63,70,80,90,100,110,125,140,180,200,220,250