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1 45C u,  is of , is as of an  of on of 45C he in a of at to of 2 at  be to of  of of  of  et [1, 2] 45C of of on  et [3] of on 45C  to of a of of 959 [4  10] in up  et [11, 12] of on of to  of of a on of  to of of on In 45C an  of on  45C 71%, 27%, 2%) 0 μm 45C in a   of at a 0oC/up to 50oC 0 at a 0oC/ m a Pa an by .1 mm   of .0 mm .0 mm .0  3 . on at a .5 mm/  of  is (1) 2) (3) f is a is w t L2 1 . of a (N) σ f (Pa√m) 1    s be , a .0 mm a .0 .0  As 2], of be a  of  a .0 .0 in of 0o.  a .0 4 .0 mm in a of 0o to (a) a = b) a = c) a = (d) a = . he of of an by 4], 5, 6], 7] ih et [8, 9].  It  at be 4) is be 5) (6) j vj s of of 5 (7) l is to of  l of l=2a. be be (8) (9) et [11, 12] up of  is be 10) 11)  +θ)                (12) (13) of be ?B(θ,ε,y)/? θ = 0           (14) 0 of be (15) 0 θIC of  It be 0 of is of  6 he a 13] to be as of (16)  is s ’ at is as of  of be in a  of is s it be q. (16) q. (5) 17) on EM  is as an of =289 v= is as a  [14].  is to 50oC of . 45C 25000000000000  (206 206 201 197 192 187 183 v 375 348 333 309 280 241 193 H’ (1381 2056 2680 2325 1685 1026 687 10or  5  as as of by  It be to is 0 to 0o.  a .0 mm θto 7  θto of to to . of to to ue to i(m) Pa√m) θ0 Pa√m) Pa√m) θ0 a=11=2=9o 2=8o a=21=2=0o 2=9o a=41=2=1o 2=1o of θis IC is Pa√m [15].  a=4.0 mm a=1.0 mm θto a=4.0 mm is a=1.0   by  A 0.5 is in  We to in r<10is by .  8 .   q. (8) q. (9).  l m, is to of of   to  to  It be to in r<m.  9  10 . of . of at of  of by  It be θto in of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0  a .0 mm to  to 2.  2 a=4.0 mm is 0 a=4.0 mm 3o, is a=1.0 mm a=2.0  a=1.0 mm a=2.0 mm an of 0o of a=4.0 mm  θto is of  to IC  et 1] in 45C be in a a  a is to be of a in  be to be of θIC . of to  11 to ue to i(m) Pa√m) θ0 Pa√m) Pa√m) θ0 a=11=2=1o 2=7o a=21=2=1o 2=5o a=41=2=2o 2=3o 45C of of on in 45C as a  be ?         a on of  to of a .0 mm .0 mm .0  A in 0o .0 mm .0 it .0 ?         is by  θ on be 3. to in of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0  is of of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0  in a of 2. 2 a=4.0 mm 0 a=4.0 mm a=1.0 mm a=2.0  a=1.0 mm a=2.0 mm an of 0o to of a=4.0 mm  θat of to IC .       H. Y. H. . “ 1991) 912.       H. H., A. W. T. . of on of 1994) 653.       S. M. . “45C  131998) 167 12 4.       “a  of 491959) 1995.       F. “ J.  32 (1965) 4036.       F. “  32 (1965) 8297.       A. H. “A  J.  32 (1965) 4008.       G.. R. “ J.  31 (1964) 4779.       J. R. “ J.  32 (1965) 41810.   J. R. “ J.  55 (1988) 9811.   R.  “of  411992) 63512.   R. Xu . “ 1994) 3713.   Xu . “ 2002) 1314.   N. M. X. K. . “ J.  481999) 141615.   Y. . “ of 1990) 18545C 的斷裂韌性界面裂紋  ，鳩山由紀夫 吉春 目  摘要  關(guān)鍵詞  導(dǎo)言  實驗  樣品制備  實驗結(jié)果  振蕩奇異應(yīng)力場的界面裂紋和最大正應(yīng)力準則  彈塑性應(yīng)力場奇異界面裂紋尖端  有限元分析與評價路徑和斷裂韌性基于彈塑性應(yīng)力強度因子  結(jié)論  參考文獻  聯(lián)系方式  摘要  斷裂韌性試驗，進行了 45C 標(biāo)本界面裂紋的長度不同。    結(jié)果發(fā)現(xiàn)，試樣的裂紋的 4 毫米具有較高的斷裂韌性明顯高于裂縫的 1 毫米和 2 毫米由于減少殘余應(yīng)力。    骨折繁殖到 第 3硅 ? 4裂紋尖端的方向 40 °的裂縫 1 毫米和 2 毫米，而它繁殖沿界面裂紋的 4 毫米。    彈塑性分析進行了審議 線性硬 化材料和  ? 4彈性材料。    結(jié)果發(fā)現(xiàn)， 13 周圍的應(yīng)力裂紋尖端主要是由彈塑性奇異應(yīng)力場，這是大致相同的彈性應(yīng)力場奇異的界面裂紋。    評價斷裂韌性和道路進行了基于應(yīng)力強度因子的彈塑性奇異應(yīng)力場。  關(guān)鍵詞  界面裂紋，斷裂韌性，熱殘余應(yīng)力，彈塑性分析  導(dǎo)言  陶瓷 與 金屬 的聯(lián)合 已越來越多地應(yīng)用在廣泛的工程領(lǐng)域，因為陶瓷具有穩(wěn)定的力學(xué)性能在高溫下和良好的抗磨損，侵蝕和氧化。  然而 ， 不同的材料性能之間的金屬，陶瓷誘導(dǎo)應(yīng)力奇異界面優(yōu)勢。  此外，較高的熱殘余應(yīng)力會引起在冷卻過程由于不匹配的熱膨脹系數(shù)。應(yīng)力一道奇異的熱 殘余應(yīng)力降低強度的陶瓷 與 金屬的聯(lián)合，使評價兵力困難。許多工程已完成的殘余應(yīng)力和強度評價陶瓷 與 金屬接頭。舉例來說，小林等人。調(diào)查的抗彎強度和殘余應(yīng)力的45C 聯(lián)合和影響大小的標(biāo)本的抗彎強度。調(diào)查的影響，殘余應(yīng)力和循環(huán)荷載強度的45C 聯(lián)合。但是，由于問題的復(fù)雜性，普遍評價方法的陶瓷 /金屬聯(lián)合尚未提出。彈性解決奇異應(yīng)力場的界面裂紋，研究了自 1959 年以來 ，  賴斯總結(jié)了在這一領(lǐng)域的工作，并建立彈性斷裂力學(xué)的概念，界面裂縫。  佑輝等人 提出了最高標(biāo)準的正常應(yīng)力性骨折的預(yù)測路徑和強度的陶瓷 與 金屬 的聯(lián)合為基礎(chǔ)的彈性理論。  塑性變形的金屬將不可避免地出現(xiàn)附近的裂紋尖端由于應(yīng)力奇異。對于大多數(shù)陶瓷 與 金屬接頭的塑性變形金屬有重大影響的力量，陶瓷 與 金屬聯(lián)合。由于復(fù)雜的分析，評價骨折的路徑和強度的陶瓷 /金屬的聯(lián)合為基礎(chǔ)的彈塑性理論尚未作出。在這項研究中，四點彎曲試驗的標(biāo)本的界面裂紋進行。評價 斷裂的路線 和斷裂韌性嘗試基于彈塑性分析。  實驗  標(biāo)本  制備  圖 1 圖 1 顯示了幾何形狀和尺寸的標(biāo)本。    基于銀釬焊合金（銀，  71 ％  ，銅，  27 ％  ，鈦，  2 ％  ）與 60