《北京市世紀財富中心基礎底板混凝土工程施工結構設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《北京市世紀財富中心基礎底板混凝土工程施工結構設計（67頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、北京市世紀財富中心基礎底板混凝土工程施工結構設計 第一章 編制依據(jù) 1.1 設計圖紙：北京建筑設計院提供的世紀財富中心項目施工圖。 1.2 現(xiàn)行的國家和省、市的有關規(guī)范、規(guī)程和標準： 建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范（GB 50202-2002） 高層建筑箱型基礎與筏型基礎技術規(guī)范 （JGJ 6-99） 地下工程防水技術規(guī)范（GB 50108-2001） 混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范（GB 50204-2002） 混凝土礦物摻和料應用技術規(guī)程（DBJ/T 01-64-2002） 高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ 3-2002） 混凝土強度檢驗評定標準（GB 107-87

2、） 混凝土泵送技術規(guī)程（JGJ/T 10-95） 混凝土質量控制標準（GB 50164-92） 建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ 33-2001） 建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99） 施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ 46-88） 建設工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范（GB 50194-93） 北京市建筑工程施工安全操作規(guī)程 （DBJ 01-62-2002） 堿集料反應規(guī)程 1.3 世紀財富中心項目施工組織設計。 第二章 工程概況 本工程位于北京市朝陽區(qū)東三環(huán)路內北京CBD 中央商務區(qū)，東臨關東店南街，南臨光華路。由二棟寫字樓和一座裙房組成?？偨ㄖ娣e為1422

3、68m2，地上部分為103065.6m2，地下共4 層，建筑面積39202.4m2。 工程結構設計為鋼骨混凝土框筒結構，基礎設計為平板筏基，基礎混凝土總量為26445m3。 兩個主樓下的基礎厚3m，裙房和大堂下的基礎厚1.5m，設計中從沉降角度考慮，在3m 厚和1.5m 交接處布置了兩道寬1500mm 的后澆帶。底板外輪廓東西方向長116.25m，南北方向長88.4m；基礎底板厚度按厚度分為1500mm 和3000mm 兩種，頂面標高分別為-19.10m 和-17.60m。 本工程混凝土全部采用商品混凝土，整個基礎劃分為7 個澆筑段進行混凝土澆筑。澆筑段劃分見圖1，各澆筑段基本情況見表1

4、。 澆筑段劃分基本情況表 表1 I 段 II 段 III 段 IV 段 澆筑段 機坑 底板 Ⅱ-1 Ⅱ-2 機坑 底板 混凝土量 1843 8519 755.4 2676.1 3139.2 1236.2 7840.5 厚度 3m 3m 1.5m 1.5m 1.5m 3m 3m 計劃澆筑時間 由于本工程底板混凝土為厚大體積混凝土，在“ISO9002”中屬于 “4.9過程控制”中的特殊過程控制項目，系質量控制重要內容。為確保工程施工質量，特制定本施工方案，以便在施工中遵照執(zhí)行。 第三章

5、施工難點 3.1 本工程工期短、時間緊，底板混凝土總量大，3m 厚底板不允許分段，最大澆筑量超過10000 m3。必須全盤考慮、精心安排、采取周密的技術措施保證質量。 3.2 底板混凝土澆筑基本安排在夏季，氣溫高不利于混凝土入模溫度的控制。 3.3 底板施工時進出車輛多，多臺輸送泵同時作業(yè)。施工場地狹小、不利于交通和多臺輸送泵的布置。因此要求業(yè)主協(xié)助我公司跟有關部門協(xié)商解決，借用臨近市政道路布置一部分輸送泵，解決場地緊張的狀況。 3.4 本工程地處CBD 中心地段，交通不暢。而且商品混凝土的運輸車輛受到交通管制。施工前必須在認真調查的基礎上做好交通組織方案，并提前向有關部門辦好通行許可

6、，保證混凝土連續(xù)供應。 3.5 本工程底板混凝土的澆筑時間均安排在氣溫較高的8 月和9 月，此時大氣溫度高出混凝土的入模溫度，長時間的間隔對混凝土的溫度和澆筑層之間結合都非常不利。須報請有關部門批準，在混凝土澆筑的特定時間允許夜間施工，使?jié)仓ぷ鬟B續(xù)進行保證大體積底板的澆筑質量。 第四章 技術準備 基礎底板的施工，除必須滿足國家和地方有關規(guī)范、標準的規(guī)定要求外，采取必要的預控措施防止大體積混凝土由于溫度變化和收縮產生裂縫是施工技術準備的關鍵。根據(jù)大體積混凝土裂縫產生的機理，在抗裂驗算的基礎上通過控制原材料質量、降低混凝土的溫差（入模溫度、水化熱溫升）、減小地基的約束以及控制降溫速率、

7、充分利用混凝土的應力松弛特性、延長養(yǎng)護期、表面布設溫度筋、加強施工過程控制等幾個方面綜合安排抗裂技術措施。 4.1 對原材料的要求 拌制混凝土的各種原材料除了必須滿足相關國家規(guī)范和北京市地標外，還應符合以下規(guī)定。 4.1.1 水泥： 1) 采用32.5 級普通硅酸鹽水泥。 2) 采用低水化熱水泥，水泥的7d 水化熱指標不高于275kJ/kg，不得使用帶有R 字樣的早強水泥。 3) 水泥的堿含量須滿足每立方米混凝土中水泥的總堿量不大于2.25kg。 4.1.2 粉煤灰：粉煤灰的級別不低于II 級，不得使用高鈣粉煤灰。 4.1.3 粗骨料：宜采用5～31.5mm 級配均勻的機碎石，

8、含泥量不得大于1%，孔隙控制在39%以內。 4.1.4 細骨料：為減小混凝土的后期收縮，宜采用中粗砂，細度模數(shù)2.5～3.0，不使用人工砂。砂的含泥量不得大于3%。 4.1.5 外加劑： 4.1.5.1 外加劑應采用低堿、低水化熱的外加劑。 4.1.5.2 不得具有早強性能。 4.1.5.3 不添加任何膨脹劑。 4.1.5.4 使用高效減水劑。 4.2 對商品混凝土的要求 除必須滿足規(guī)范要求外，還應符合以下規(guī)定: 4.2.1 混凝土的強度等級要求為C40（P10）R90。 4.2.2 水膠比控制0.45 以下。 4.2.3 砂率控制在40%以內。 4.2.4 為保證混凝

9、土的抗裂能力，兼顧施工要求，混凝土的入泵坍落度宜控制在160mm 之內，誤差上限+20mm,下限-40mm。 4.2.5 緩凝時間宜為8～10h。 4.2.6 混凝土到工地的溫度： 4.2.6.1 對于Ⅱ-1 段,及Ⅰ、Ⅳ段內的機坑，混凝土到工地的溫度不得超過28℃。 4.2.6.2 對于Ⅱ-2 段,III 段底板，混凝土到工地的溫度不得超過25℃。 4.2.6.3 對于Ⅰ段底板，混凝土到工地的溫度不得超過23℃。 4.2.6.4 對于Ⅳ段底板，混凝土到工地的溫度不得超過20℃。 4.2.6.5 混凝土供應單位可參考以下措施，也可在保證上述溫度指標的前提下，根據(jù)企業(yè)特點采用其他措

10、施。 1) 外加劑、砂石須遮蓋，避免陽光直射，并保持通風，在拌合前2d將碎石灑水降溫； 2) 拌合水應使用地下水，并預先加冰塊降溫； 3) 散裝水泥必須提前進料降溫，保證拌合時的溫度在35 ℃以下； 4) 混凝土運輸罐車外罩保溫套。 4.2.7 為保證水化熱不超過本方案抗裂計算的要求，試配時須對各試配配合比作混凝土或混合膠凝材料的水化熱試驗，并及時將試驗結果上報本項目部總工辦。 4.3 主要技術措施 4.3.1 采用90d 混凝土的強度，同時，經業(yè)主、監(jiān)理和有關專家共同論證，將每立方米混凝土中水泥用量控制在不少于220kg。綜合考慮各種因素，本方案確定每立方米混凝土中水泥用量為：

11、32.5 級普通硅酸鹽水泥230kg。 4.3.2 采用中低水化熱水泥，7d 水化熱指標不高于275kJ/kg。 4.3.3 采用三摻法，即在混凝土中同時摻加高爐磨細礦碴粉(S75)和粉煤灰，以保證混凝土強度達到設計要求，同時改善混凝土的和易性。 4.3.4 在滿足泵送要求的條件下，降低砂率，防止混凝土因收縮產生裂縫。 4.3.5 不使用膨脹劑。 4.3.6 除設計布置的后澆帶外，在1.5m 厚的底板內增加兩條施工后澆帶，施工后澆帶做法與沉降后澆帶相同，在相鄰板塊澆筑90d 后用C45(P10)R28 混凝土澆筑。后澆帶的布置如圖1 所示。 4.3.7 分層澆筑，兩主樓下3m 厚的

12、底板內均設有多個機（集水）坑，坑深3m，且體量較大。綜合考慮機坑內降水、總體施工組織、大體積混凝土施工等因素，決定先澆筑機（集水）坑，再澆筑底板。兩次澆筑間隔宜控制在15d 之內。 4.3.8 設計后澆帶處斷面如圖2 所示，其中1500mm 厚500mm 寬的板帶長度74m 超過抗裂計算的最大裂縫間距54.91m，存在開裂隱患，建議設計將這一條1500mm 厚500mm 寬的板帶的縱向配筋率提高到1.2%。 圖1 基礎底板分段及后澆帶位置 圖2 后澆帶處斷面圖 4.3.9 遵循抗、放結合的原則，為減小地基的水平阻力對底板的約束作用，在底板卷材防水層上干鋪兩層油氈作為滑動層，為防

13、止水泥漿進入油氈之間，上層油氈搭接處須用聚氨酯粘結。 特殊情況：B 塔下底板分布有四個機坑，四個坑中間的板塊處于四邊約束狀態(tài)，邊緣拉應力較大，因此，該板塊下不設滑動層，不做級配砂石換填，以較大的地基水平阻力減小邊緣位移，進而減小邊緣拉應力。 4.3.10 在1.5m 厚底板的上表面3m 厚底板有木模的側面設置120 @ 4 Φ的鋼筋網(wǎng)片，增強表面抗裂能力。 4.3.11 由于底板計劃澆筑時間在最炎熱的月份，氣溫遠高于混凝土的入模溫度，為盡可能減少澆筑時的冷量損失，澆筑時采取斜面分層、一次到頂?shù)姆绞?，使混凝土的暴露面積最小，混凝土輸送泵管用一層麻袋包裹并經常灑水保持濕潤。 4.3.12

14、混凝土入槽前，對槽內四壁及槽底灑水降溫。 4.3.13 澆筑前一天，用氈布覆蓋底板鋼筋，混凝土澆筑時隨澆筑進度逐步揭開。 4.3.14 混凝土初凝前，表面用平板振搗器做兩次振搗，改善混凝土的密實性。兩次振搗后，用刮桿刮平，再用木抹子做兩遍壓實抹平，最后表面掃毛。 4.3.15 加強養(yǎng)護，充分利用混凝土的松弛特性降低混凝土的收縮應力?；炷恋闹行臏囟扰c表面溫度差及表面溫度與外界溫度差可控制在30℃以內。降溫速率宜控制在1.5～2℃。 4.3.15.1 澆筑完成后14d 內，采用蓄水養(yǎng)護，蓄水深度為150mm。因底板面積較大，宜采用分格蓄水，蓄水圍堰高度不低于200mm。 4.3.15.

15、2 兩次抹面壓實后立即蓋一層塑料薄膜，同時隨澆筑進度分格砌筑蓄水圍堰。 4.3.15.3 蓄水養(yǎng)護至少7d，如果7d 后，為下道工序施工方便要求改變養(yǎng)護方式，養(yǎng)護方式可改為采用塑料膜加草袋的方式，即一層濕草袋上蓋一層塑料薄膜。變換養(yǎng)護方式時，應先鋪草袋再灑水。 4.3.15.4 保溫保濕養(yǎng)護至少14d。養(yǎng)護至第15d 時，根據(jù)測溫情況和當時天氣情況決定是否撤銷養(yǎng)護。在施工條件許可的情況下，應盡可能將養(yǎng)護期延長到30d。 4.3.15.5 后澆帶處的養(yǎng)護： 1）底板后澆帶處側模有木模和快易收口網(wǎng)兩種。木模處采用一層阻燃保溫草袋外面加蓋一層黑色塑料布保溫保濕養(yǎng)護。塑料布和草帶要綁扎在模板上

16、，與模板密貼。木模的拆模時間，同樣在第15d 根據(jù)測溫情況決定，如當時施工條件許可，則安排在第30d 拆模。 2）快易收口網(wǎng)處采用一層濕草袋外面加蓋一層黑色塑料布保溫保濕養(yǎng)護。濕草帶要綁扎鋼筋上與收口網(wǎng)密貼，養(yǎng)護期間草袋必須始終保持浸濕狀態(tài)。塑料布必須與濕草袋密貼。 3）后澆帶處500mm 寬1.5m 厚的板帶上表面采用兩層草袋兩層塑料薄膜養(yǎng)護，即一層濕草袋 + 一層塑料薄膜 + 一層干草袋 + 一層塑料薄膜。 4.3.16 做好澆筑后的測溫工作，設專職測溫工，及時將測溫數(shù)據(jù)錄入預先編制好溫度曲線的描繪程序和溫度應力的計算程序，實時掌握混凝土內部溫度和應力的變化情況，推斷下一時段的溫度和

17、應力變化趨勢，根據(jù)計算結果決定是否調整保溫層的厚度。 4.4 混凝土的配合比 根據(jù)本章第4.1、4.2、4.3 條確定的原則，參考攪拌站統(tǒng)計資料和試配數(shù)據(jù)，確定混凝土單方主要材料用量（kg）見表2。 混凝土配合比（每立方米混凝土主要材料用量） 表2 水泥 （普通硅酸鹽32.5 級） 粉煤灰 （不低于II 級） 礦渣粉 (不低于S75) 230 75 80 詳細試配數(shù)據(jù)參見試配報告。 4.5 1.5m 厚底板的抗裂驗算 根據(jù)結構特征，選最不利抗裂的II-2 段進行抗裂驗算。 4.5.1 結構特征 外形尺寸： 長×寬×高=88.4mm×18.75mm×1.5mm

18、 縱向平均配筋率：Ag/A=0.71% 最大鋼筋直徑:25mm 混凝土強度等級： C40(P10)R90 fc(90)=19.1N/m ft(90)=1.71N/m Ec(90)=3.15×104N/m 計劃澆筑時間： 2003 年8 月25 日。 澆筑時大氣溫度：按北京專業(yè)氣象臺提供的資料，8 月平均氣溫為25.7℃，最高氣溫為35.0℃，最低氣溫為17.3℃。 4.5.2 混凝土的入模溫度Tj Tj=30℃ 4.5.3 各齡期混凝土的中心溫度 按照保守狀態(tài)，在本計算中取1.5m 厚底板的降溫系數(shù)為0.75。 各齡期混凝土內部中心最高溫度估算詳見表3。 1.5

19、m厚底板各齡期混凝土內部中心最高溫度估算表 表3 齡期 （d） 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 Tmax 56.9 49.8 44.1 39.6 33.2 32.6 31.9 30.6 30.3 30 4.5.4 混凝土的內外溫差估計，詳見表4。 1.5m厚底板混凝土的內外溫差估計值表 表4 大氣平均溫度 Tq=25.7℃ 大氣最低溫度 Tqmin=19.2℃ 齡期 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 中心溫度 56.9 49.8 44.1 39.6 33.2 32.

20、6 31.9 30.6 30.3 30 表面溫度 38.6 35.9 33.8 32.1 29.7 29.4 29.3 28.7 28.6 28 內表溫度差 18.3 13.9 10.3 7.5 3.5 3.2 2.7 1.9 1.7 1.6 外表溫度差 21.3 18.6 16.5 14.8 12.4 12.1 12 11.4 11.3 10.7 4.5.5 最大溫度收縮應力計算 為留有充分的安全余量，計算溫度收縮應力時，不考慮混凝土升溫階段產生的內部壓應力及兩端支護結構限位產生的預壓應力。 以下分別驗算澆筑后第

21、6、9、15、30 和60 的外約束應力 4.5.5.1 采用公式 σ(t)=E(t)×α×△T×[1-1/cosh(βiL/2)]×S(t) 其中， E(t)——混凝土各齡期的彈性模量； α——混凝土的線性膨脹系數(shù),取1.0×10-5； S(t)——考慮徐變影響的應力松弛系數(shù)，取S(t)=0.5； L=88400mm（基礎底板長度）； H=1500mm(基礎底板厚度)。 Cx 為地基水平阻力系數(shù)，查趙志縉主編《高層建筑施工手冊》：在設置滑動層后，Cx=0.01～0.03N/mm3，偏于安全，在此取Cx=0.01N/mm3 △T 為最大綜合溫差，△T=降溫差△T'（t）

22、+ 收縮當量溫差T'y(t) 4.5.5.2 計算E(t)，詳見表5 1.5m厚底板混凝土各齡期的彈性模量表 表5 齡期 6 9 15 30 60 E(t) 1.31×104 1.75×104 2.33×104 2.94×104 3.14×104 4.5.5.3 計算綜合溫差ΔT 1）各齡期混凝土的收縮當量溫差T'y(t) 按公式 εY(t)=ε0Y(1- e -0.01t)×M1×M2×…Mn， T'Y(t)=-εY(t)/α 各系數(shù)選用詳見表6： 1.5m 厚底板各齡期混凝土的收縮當量計算用系數(shù)表 表6 齡期（d） 6 9 12 30 6

23、0 M1 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 M2 1.130 1.130 1.130 1.130 1.130 M3 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 M4 1.105 1.105 1.105 1.210 1.210 M5 1.120 1.120 1.120 1.000 1.000 M6 1.040 0.960 0.957 0.930 0.930 M7 1.100 1.100 1.100 1.256 1.256 M8 0.780 0.780 0.780

24、 1.000 1.000 M9 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 M10 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 ∑* 1.248 1.152 1.148 1.597 1.597 注：M1:水泥種類影響系數(shù)； M2:水泥細度影響系數(shù)； M3:骨料影響系數(shù)； M4:水膠比影響系數(shù)； M5:水泥漿量影響系數(shù)； M6:齡期； M7:環(huán)境濕度系數(shù)； M8：截面影響系數(shù)； M9：振搗方式； M10：配筋率影響系數(shù)。 1.5m 厚底板各齡期混凝土的收縮相對變形計算值詳見表7。 1.5m 厚底板各齡期

25、混凝土的收縮相對變形計算值 表7 齡期（d） 6 9 15 30 60 εY(t) 2.35×10-5 3.21×10-5 5.1810-5 1.34×10-4 2.33×10-4 2）綜合溫差ΔT 詳見表8 1.5m厚底板各齡期混凝土的綜合溫差計算值 表8 齡期 6 9 15 30 60 △T'（t） 4.7 8.5 15.8 19.8 25.0 T'Y(t) 2.4 3.2 5.2 13.4 23.3 △T(t) 7.1 11.7 21.0 33.2 48.4 4.5.5.2 最大外約束應力，詳見表9 L=88

26、400mm H=1500mm Cx=0.01N/mm2 ft(R90)= 1.71N/mm2 1.5m厚底板各齡期混凝土的最大約束應力值 表9 齡期 6 9 15 30 60 βi 2.3E-05 2.0E-05 1.7E-05 1.5E-05 1.5E-05 S(t) 0.500 0.500 0.500 0.500 0.400 σ(t) 0.163 0.291 0.554 0.913 1.073 ft 0.681 0.835 1.029 1.293 1.556 ft/σ(t) 4.18 2.87 1.86 1.42

27、1.45 各齡期的抗裂安全度K 都不小于1.05，滿足抗裂要求。 4.5.6 驗算裂縫間距 4.5.6.1 應用公式 式中 α——混凝土的線性膨脹系數(shù), α=1.0×10-5; εp——考慮徐變時鋼筋混凝土的極限拉伸; T——綜合溫差。 4.5.6.2 基本參數(shù)，詳見表10。 1.5m厚底板基本參數(shù)值 表10 H=1500mm ft（R90）=1.71MPa E=3.15×104MPa μp=0.71% Cx=0.01N/mm3 d=25mm 4.5.6.3 混凝土的極限拉伸，詳見表11。 1.5m厚底板各齡期混凝土的極限拉伸值 表11 齡期 6

28、9 15 30 60 εp(t) 6.56×10-5 8.04×10-5 9.91×10-5 1.24×10-4 1.50×10-4 4.5.6.4 綜合溫差T，詳見表12。 1.5m厚底板各齡期混凝土的綜合溫差值 表12 齡期 6 9 15 30 60 △T'（t） 4.7 8.5 15.8 19.8 25.0 T'y(t） 2.4 3.2 5.2 13.4 23.3 T(t) 7.1 11.7 21.0 33.2 48.4 4.5.6.5 計算裂縫間距，詳見表13。 1.5m厚底板各齡期混凝土的裂縫間距值 表13

29、齡期 6 9 15 30 60 各齡期彈模E（t） 1.31×104 1.75×104 2.33×104 2.94×104 3.14×104 β 4.44×104 5.12×104 5.92×104 6.64×104 6.86×104 L 219 140 111.29 104.2 94.16 Lmin 145.8 93.3 74.2 69.5 57.3 4.6 3m 厚底板抗裂計算 根據(jù)結構特征，選最不利抗裂的I 段進行抗裂驗算。 4.6.1 結構特征 外形尺寸： 長×寬×高=74.5mm×30.75mm×3.0mm 縱向平均

30、配筋率：Ag/A=1.71% 最大鋼筋直徑： 32mm 混凝土強度等級： C40(P10)R90 fc(R90)=19.1N/m ft(R90)=1.71N/m Ec(R90)=3.15×104N/m 計劃澆筑時間： 2003 年9 月5 日 澆筑時大氣溫度：按北京專業(yè)氣象臺提供的資料，9 月份平均氣溫為20.5℃，最高氣溫為35.0℃，最低氣溫為10.1℃。 4.6.2 混凝土的入模溫度Tj Tj = 30℃ 4.6.3 各齡期混凝土的中心溫度 按照保守狀態(tài)，在本計算中取3m 厚底板的降溫系數(shù)為0.85。 各齡期混凝土內部中心最高溫度估算詳見表14。 3m厚底

31、板各齡期混凝土內部中心最高溫度估算值 表14 齡期（d) 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 Tmax 60.1 54.6 5.03 46 42.3 39.2 36.4 33.7 31.6 30 4.6.4 混凝土內外溫差估計，詳見表15。 3m厚底板混凝土內外溫差估計表 表15 大氣平均溫度Tq=20.5℃ 大氣最低溫度 Tqmin=10.1℃ 齡期 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 中心溫度 60.1 54.6 5.03 46 42.3 39.2 36.4 3

32、3.7 31.6 30 表面溫度 35.4 33.3 31.7 30.1 28.7 27.5 26.5 25.5 24.7 24.1 內表溫度差 24.7 21.3 18.6 15.9 13.6 11.7 9.9 8.2 6.9 5.9 外表溫度差 25.3 23.2 21.6 20 18.6 17.4 16.4 15.4 14.6 14 4.6.5 最大溫度收縮應力計算 為留有充分的安全余量，計算溫度收縮應力時，不考慮混凝土升溫階段產生的內部壓應力及兩端支護結構限位產生的預壓應力。 4.6.5.1 采用公式 σ(t

33、)=E(t)×α×△T×[1-1/cosh(βiL/2)]×S(t) 其中， E(t)——混凝土各齡期的彈性模量； α——混凝土的線性膨脹系數(shù)，取1.0×10-5； S(t)——考慮徐變影響的應力松弛系數(shù)考慮，取S(t)=0.5； L=75000mm(底板混凝土長度)； H=3000mm(底板混凝土厚度)； Cx——地基水平阻力系數(shù)，考慮滑動層，取Cx =0.03kN/m； △T——最大綜合溫差。 4.6.5.2 彈性模量E（t），詳見表16。 3m 厚底板混凝土各齡期的彈性模量表 表16 齡期（d） 6 9 15 30 60 E(t) 1.25×10

34、4 1.67×104 2.22×104 2.80×104 2.99×104 4.6.5.3 計算ΔT 1）各齡期混凝土的收縮變形值 按公式εY(t)=ε0Y(1- e -0.01t)×M1×M2×…Mn， T' Y(t)=-εY(t)/α 各系數(shù)選用詳見表17 (取ε0 Y =3.24×10-4) 。 3m厚底板各齡期混凝土的收縮當量計算用系數(shù)表 表17 齡期(d) 6 9 15 30 60 M1 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 M2 1.130 1.130 1.130 1.130 1.130 M3 1.

35、000 1.000 1.000 1.000 1.000 M4 1.210 1.210 1.210 1.210 1.210 M5 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 M6 10.4 0.96 0.953 0.930 0.930 M7 1.000 1.000 1.000 1.250 1.250 M8 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 M9 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 M10 0.800 0.800 0.800 0.800 0.

36、800 ∑* 1.138 1.050 1.042 1.272 1.272 各齡期混凝土的收縮變形值，詳見表18。 3m厚底板各齡期混凝土的收縮相對變形計算值 表18 齡期(d) 6 9 15 30 60 εY(t) 2.15×10-5 2.93×10-5 4.70×10-5 1.07×10-4 1.86×10-4 2）綜合溫差ΔT，詳見表19。 3m厚底板各齡期混凝土的綜合溫差值 表19 齡期 6 9 15 30 60 △T'（t） 3.7 6.5 11.9 24.4 29.6 T'y(t） 2.1 2.9 4.7

37、10.7 18.6 △T(t) 5.8 9.5 16.6 35.0 48.1 4.6.5.4 最大外約束應力，詳見表20 L=75000mm H=3000mm Cx=0.03N/mm2 ft(R90)= 1.71N/mm2 3m 厚底板各齡期混凝土的最大外約束應力值 表20 齡期(d) 6 9 15 30 60 βi 2.8×10-5 2.5 ×10-5 2.1 ×10-5 1.9 ×10-5 1.8 ×10-5 S(t) 0.500 0.500 0.500 0.500 0.500 σ(t) 0.139 0.246 0.460

38、 1.018 1.414 ft 0.681 0.835 1.029 1.293 1.556 ft/σ(t) 4.91 3.40 2.24 1.27 1.10 各齡期的抗裂安全度K 都不小于1.05，滿足抗裂要求。 4.6.6 驗算裂縫間距 4.6.6.1 應用公式 式中 α——混凝土的線性膨脹系數(shù), 取1.0×10-5 εp——考慮徐變影響時鋼筋混凝土的極限拉伸 T——綜合溫差， 4.6.6.2 基本參數(shù)，詳見表21。 3m厚底板基本計算參數(shù)值 表21 H=3000mm ft（R90）=1.71MPa E=3.15×104MPa μp=

39、1.71% Cx=0.03N/mm3 d=32mm 4.6.6.3 混凝土的極限拉伸，詳見表22。 3m厚底板各齡期混凝土的極限拉伸值 表22 齡期（d） 6 9 15 30 60 90 εp(t) 7.82×10-5 9.59×10-5 1.18×10-4 1.48×10-4 1.79×10-4 1.96×10-4 4.6.6.4 綜合溫差T，詳見表23。 3m厚底板各齡期混凝土的綜合溫差值 表23 齡期（d） 6 9 15 30 60 △T'（t） 3.7 6.5 11.9 24.4 29.6 T'y(t） 2.1 2.

40、9 4.7 10.7 18.6 △T(t) 5.8 9.5 16.6 35.0 48.1 4.6.6.5 計算裂縫間距,詳見表24。 3m厚底板各齡期混凝土的裂縫間距值 表24 齡期（d） 6 9 15 30 60 α×T 5.81×10-5 9.46 ×10-5 1.66 ×10-4 3.50 ×10-4 4.81 ×10-4 各齡期彈模E（t） 1.25×104 1.67 ×104 2.22 ×104 2.80 ×104 2.99 ×104 β 3.5 ×104 4.08 ×104 4.71 ×104 5.29 ×104

41、 5.46 ×104 L ∞ ∞ 135.86 91.12 85.17 Lmin ∞ ∞ 90.57 60.75 56.78 4.7 底板混凝土自約束應力計算 按內表溫度差30℃計算。 4.7.1 套用公式： 各齡期混凝土的最大自約束應力: 4.7.2 各齡期最大自約束應力，詳見表25。 底板各齡期混凝土的最大自約束應力 表25 齡期 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 Tmax-Tb 30.0 25.0 20.0 18.0 15.0 10.0 10.0 8.0 6.0 4.0 E(t)

42、7.10×104 1.25×104 1.67×104 1.98×104 2.22×104 2.41×104 2.55×104 2.65×104 2.74×104 2.80×104 H(t) 0.350 0.400 0.500 0.524 0.570 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 σ(t) 0.329 0.552 0.735 0.824 0.838 1.062 1.124 0.937 0.724 0.494 ft 0.372 0.672 0.852 0.993 1.115 1.201 1.

43、287 1.348 1.410 1.43 ft/σ(t) 1.13 1.22 1.16 1.20 1.33 1.13 1.15 1.44 1.95 2.90 4.7.3 結論 各階段的自約束應力均在安全范圍之內，不會引起表面開裂。 4.8 測溫方案 4.8.1 測溫儀器采用JDC-2 建筑電子測溫儀。儀表為手持式數(shù)字顯示儀，具備高低溫報警功能。 4.8.2 測溫點布置： 4.8.2.1 距混凝土表面1.5m 高度、露天、不易破壞處設三個普通溫度計測量大氣溫度，氣溫取讀數(shù)的平均值。 4.8.2.2 在每個混凝土泵口用測溫探頭、測溫線固定在木棍上制成的探桿

44、測量混凝土的入模溫度。 4.8.2.3 各段測溫點的布置見圖3～圖8。 4.8.2.4 混凝土澆筑前在選定的測溫點上預埋測溫線和測溫探頭，測溫線和探頭用膠帶固定在φ12 的鋼筋上，探頭用塑料布包裹，與鋼筋之間用絕緣膠布隔離。測溫線另一端的插頭依據(jù)編號貼上標簽，插頭在澆筑混凝土前要用塑料布包裹好，防止被污染或破壞。 4.8.2.5 測溫線引出高度應高于混凝土面1.5m，澆筑機坑布設測溫線時，應注意在二次澆筑底板后仍要繼續(xù)檢測機坑內混凝土的溫度變化，引線長度應再增加3m。 圖3 I 段測溫點平面布置圖 圖4 II、III 段測溫點平面布置圖 圖5 IV 段測溫點平面布置圖

45、 圖6 3m 厚底板內測溫點垂直方向布置圖 圖7 1.5m 厚底板內測溫點垂直方向布置 圖8 機坑內測溫點垂直方向布置圖 4.8.3 測溫時間 1）混凝土澆筑開始起測溫，第1～4d 每1h 測溫1 次。 2）第5～15d 每2h 測溫1 次。 3）第16～30d 每4h 測溫1 次。 4）第31～60d 每12h 測溫1 次。 5） 原則上，在混凝土中心溫度低于入模溫度后可停止測溫。 6） 如監(jiān)理或設計方有要求，第61～90d 每24h 測溫1 次。 4.8.4 測溫數(shù)據(jù)的管理 利用計算機對測溫數(shù)據(jù)進行信息化實時管理。 預先編制好溫度曲線的描繪程序和溫度應力

46、的計算程序，及時整理錄入測溫數(shù)據(jù)，描繪出溫度曲線、計算出累加溫度應力，與澆筑前的估計情況進行比較，推斷下一時段的溫度和應力變化趨勢，根據(jù)計算結果決定是否調整保溫方式和保溫層厚度。 4.8.5 設置專人負責測溫工作，并在施工前對測溫人員進行詳細的交底，保證數(shù)據(jù)采集的準確性。 4.8.6 測溫注意事項 4.8.6.1 澆筑混凝土前應檢查支撐鋼筋是否牢固，測溫點標高是否準確，探頭、插頭是否包嚴。 4.8.6.2 使用探頭測混凝土入模溫度時，不得在流動的混凝土中探測。探頭插入混凝土約一分鐘左右后讀數(shù)，每次使用完畢應將探頭擦試干凈。 4.8.6.3 測溫儀主機為精密儀表，使用時應小心輕放，嚴禁

47、摔碰，使用完畢及時關機。 4.8.6.4 嚴密監(jiān)測混凝土的溫升情況，根據(jù)溫度記錄，增減保溫材料厚度或層數(shù)?？刂拼篌w積混凝土中心溫度與表面溫度之差，表面溫度與環(huán)境溫度之差小于30℃。當大體積混凝土中心溫度與表面溫度之差超過30℃時，可增加保溫材料厚度或層數(shù)；表面溫度與環(huán)境溫度之差超過30℃，可適當減少保溫材料厚度或層數(shù)，反之亦然。 4.8.6.5 是否停止保溫、測溫，必須聽從本項目技術部門指令，不得擅自停止測溫。 第五章 施工部署 5.1 商品混凝土 5.1.1 供應商的確定 通過招標和“業(yè)主、監(jiān)理、施工”三方現(xiàn)場考察的方式選定本工程商品混凝土的供應商。 在簽訂商品混凝土供應協(xié)議時

48、，必須申明使用部位混凝土的性能與數(shù)量。原則上框定混凝土強度等級、抗?jié)B等級、坍落度、澆筑時間和工程部位等數(shù)據(jù)，工程質量在材料保證上首先得以落實。 5.1.2 商品混凝土原材料 商品混凝土原材料及配合比必須符合相關國家規(guī)范、北京市地標和本方案第2 章的規(guī)定。針對本工程施工的季節(jié)、氣候、運距以及工程特點等多方面因素，在常規(guī)混凝土配合比的基礎上，對混凝土的配合比有針對性的試配，根據(jù)試驗結果確定施工配合比。 原材料及混凝土的檢驗試驗報告必須在施工前報交建設單位、監(jiān)理單位查驗，經建設單位、監(jiān)理單位、施工單位等共同認可后，方允許投入施工。 外加劑、砂石等必須覆蓋，不得露天存放，避免陽光直射，并在拌合

49、前2d 將碎石灑水降溫；拌合水應使用地下水，并預先加冰塊降溫；散裝水泥的出場溫度較高（可達75oC）,因此，散裝水泥必須提前進料降溫，保證拌合時的溫度在35 oC 以下。無論采取何種措施，必須保證混凝土的到工地溫度不超過本方案第4 章4.2.6 條的規(guī)定。 5.1.3 商品混凝土供貨 為了保證混凝土能夠及時運送到工地，我部與混凝土供應商對運輸線路進行了考察。確定了攪拌站到工地的線路，同時對運輸線路上的車流量高峰時間進行了分析，準備應急方案,來確?；炷良皶r送到現(xiàn)場。行車路線見附圖1~附圖6?；炷翝仓?d，會同混凝土供應商對選定的路線要再次進行詳細考察，根據(jù)當時的交通狀況和現(xiàn)場條件，調整

50、交通方案和制 定應急方案，完善混凝土供應方案。 為預防底板混凝土在澆筑過程中，出現(xiàn)停、斷混凝土的情況，已與兩家租賃公司聯(lián)系好混凝土運輸車，作為備用車輛。 混凝土攪拌運輸車應加蓋保溫套，降低運輸過程中的冷量損失。 混凝土攪拌運輸車裝料前需將拌筒中積水排凈。運輸途中，拌筒以1～3r/min 運行，以防止混凝土離析。混凝土罐車到工地現(xiàn)場卸料前，應使拌筒以8～12r/min 速度轉運1～2min，然后再反向轉動卸料。 基礎底板混凝土澆筑量大，混凝土供應商隨供貨派出現(xiàn)場調度、技術人員各一名駐場，隨時反饋工地混凝土的質量并及時調整。商品混凝土攪拌站的生產機械設備詳見表26。 商品混凝土攪拌站的

51、生產機械設備一覽表 表26 序號 設備及機器名稱 型 號 產地 出廠日期 數(shù)量臺 功 率 備 注 1 攪拌機 HZS-150 福建 2002.5 2 234(kW/) 300m3/h 2 混凝土運輸車 五十鈴HJC5270GJB 6 日本 2002.6 30 250/2300 (km/r/min) 240m3/趟 3 混凝土運輸車 MAN(10m3) 德國 2003.1 15 250/3500 (km /r/min) 150 m3/趟 4 汽車泵 三一(42m) 湖南 2002 4 165 (kW/臺) 40

52、0m3/h 5 拖式泵 三一HBT80C-211 8D 湖南 2002.4 1 80 (/h/臺) 柴油泵 萬士WST90B-20 浙江 2001.6 3 80 (/h/臺) 柴油泵 鴻德利 上海 2002.6 6 90 (/h/臺) 柴油泵 6 鏟車 CL50 廣東 2002.6 2 210 (馬力/臺) 7 砂石分離機 THF50 江蘇 2002.7 1 15(kW) 8 汽車衡 SCS-100 北京 2002.6 1 100t 9 罐裝水泥運輸車 國產 10 30t/

53、輛 5.1.4 商品混凝土試驗 商品混凝土應提供商品混凝土書面資料，即提供：原材料出廠合格證、試驗報告、含堿量報告；商品混凝土配合比申請通知單；商品混凝土開盤鑒定書；商品混凝土出廠合格證；商品混凝土抗壓試驗報告、抗?jié)B試驗報告等。 5.1.4.1 混凝土試塊的取樣方式 現(xiàn)場取樣時，以攪拌車卸料1/4 后至3/4 前混凝土為代表。 5.1.4.2 商品混凝土坍落度測試 交貨地點的坍落度與出站前坍落度允許偏差≤20mm。 澆筑現(xiàn)場每5 車檢查一次坍落度。 5.1.4.3 每車混凝土入場后都必須檢測溫度。 5.1.5 保證混凝土質量措施 5.1.5.1 嚴格原材料的進場檢驗，檢測合

54、格后方可使用。 5.1.5.2 嚴格混凝土的開盤鑒定，保證開盤混凝土的原材料相符，計量符合規(guī)定，混凝土的和易性滿足要求。 5.1.5.3 要根據(jù)混凝土澆筑量大小和施工進度，合理調整攪拌進度，使混凝土的澆筑溫度符合要求。 5.1.5.4 出廠的混凝土車嚴格檢查，不符合要求的混凝土不準出廠。 5.2 混凝土澆筑施工安排 本分項工程施工安排指導思想是在《施工組織設計》的要求下，按部就班、有條不紊地按混凝土工程“拌（合）—運（輸）—澆（筑）”3 大過程即施工工藝流程進行作業(yè)，以期完成質量目標和工期目標。 5.2.1 施工段及施工順序 按設計后澆帶和施工后澆帶將整個底板分成I、II-1、I

55、I-2、III、IV 五個施工段，施工段劃分見圖1。 根據(jù)+0.000 以下施工進度計劃，確定施工順序如下： II-1 段→III 段→II-2 段→I 段→IV 段 5.2.2 各段混凝土澆筑機械設備的投入 5.2.2.1 混凝土泵的平均泵送量Q1 的計算 根據(jù)Q Q 1 = max αη 式中 Q1——每臺混凝土泵的實際平均輸出量，/h； Qmax——每臺混凝土泵的最大輸出量，/h； α1——配管條件系數(shù)，取0.8～0.9； η——作業(yè)效率：可取0.5～0.7。 本工程采用的混凝土泵的輸送能力為80/h。 α1=0.85；η=0.6 1 Q =80×0.85×

56、0.6=40.8/h 5.2.2.2 每臺混凝土泵所需配備的混凝土攪拌運輸車輛 計算公式 式中 N1——混凝土攪拌運輸車臺數(shù)； Q1——每臺混凝土泵實際輸出，m3/h； V1——每臺混凝土攪拌車容量9m3； S0——混凝土攪拌運輸車平均的車速度,km/h; L1——混凝土車攪拌車往返距離（km）, 取定20km; T1——每臺混凝土攪拌車總計停歇時間,min; 則： 5.2.2.3 各段須配備混凝土攪拌車、輸送泵數(shù)量及澆筑時間詳見表27 各段須配備混凝土攪拌車、輸送泵數(shù)量及澆筑時間 表27 澆 I 段 II 段 IV 段 筑段 機坑 底板 Ⅱ-1

57、 Ⅱ-2 III 段 機坑 底板 混凝土量 1843 8519  755.4 2676.1 3139.2 1236.2 7840.5  混凝土泵 4 5 3 4 5 3 6 混凝土攪拌車 23 29 16 23 29 16 29 澆筑時間 18h 62h 11h 26h 23h 18h 46h 5.2.3 澆筑前的準備 由于本工程處在東三環(huán)路邊，交通受到限制過多。為保證交通順暢，應配備專門的人員進行指揮，統(tǒng)一協(xié)調部署。為保證澆筑的順暢，事先需充分做好一切準備。 5.2.3.1 接管：泵管必須牢固架設，輸

58、送管線宜直，轉彎宜緩，接頭加膠圈，以保證其嚴密，泵出口處要設一定長度的水平管，澆筑前先用混凝土減石砂漿濕潤泵管。 垂直方向采用鋼管搭設腳手固定泵管，其腳手架搭設成塔式，靠近護坡樁的立桿放在護坡樁與槽鋼錨梁之間，水平斜撐用短鋼管與護坡樁邊的錨梁相連接牢固，垂直方向泵管架設詳見圖9. 圖9 泵管垂直布置示意圖 泵管水平方向用φ25 鋼筋焊接馬凳架設，馬凳間距為6m。其馬凳的做法詳見圖10。 圖10 水平架設泵管的鐵馬凳 5.2.3.2 事先與本地區(qū)交通主管部門聯(lián)系，取得他們的支持和幫助，使攪拌車能夠在進入工地東側大門前暫停并排隊，并順利進入工地，施工現(xiàn)場有統(tǒng)一的指揮和調度。施工中

59、配置手持對講機，為相互聯(lián)絡工具。 5.2.3.3 澆筑前項目部排定各班作業(yè)的各崗位人員名單。按照施工方案進行詳細的技術交底，使所有參加人員都知曉自己的崗位職責。 5.2.3.4 對模板內的雜物用高壓空氣吹干凈，鋼筋上如有油污，則用棉紗蘸稀料擦洗。 5.2.3.5 混凝土澆筑實行“澆筑令”制度，澆筑前對模板及其支架，鋼筋和預埋件、預留洞口進行檢查，并做好記錄，符合設計要求及規(guī)范、規(guī)定，且經過業(yè)主、監(jiān)理的隱蔽驗收簽字認可后方可澆筑混凝土。 5.2.3.6 在墻、柱鋼筋上必須抄出+1.00m 標高控制線，并用紅油漆畫上紅色三角做標記，現(xiàn)場備有水準儀，對集水坑等標高重點控制，以便隨時抄平，控制

60、標高正確性。 5.2.4 各施工段混凝土澆筑的順序以及混凝土泵車的布置 5.2.4.1 I 段底板 I 段分兩次澆筑，第一次為底板下機（集水）坑、第二次為底板。第一次澆筑高度：10-10、11-11、13-13 剖面澆筑標高為-20.30m，3-3、15-15剖面澆筑標高為-20.60m。其余坑周邊的澆筑標高為-20.80m，比基底-20.60m 低200mm 便于混凝土表面蓄水養(yǎng)護。詳見圖11。 圖11 I 段地板下的污水（機）坑平面圖 I 段基礎底板澆筑由南向北的澆筑順序，配備5 臺混凝土拖式泵，澆筑時4 臺作業(yè)，1 臺備用。4 條同時澆筑作業(yè)帶。東側由于場內狹小，兩臺拖式泵

61、和混凝土輸送罐車必須臨時占用東側圍墻外的便道和停車場，澆筑前由總包配合建設單位向地方有權部門做好協(xié)調工作。輸送泵的位置及混凝土運輸車的場內行走線路見附圖1~附圖2。 5.2.4.2 II 段底板 II 段基礎底板混凝土的澆筑，按照抗裂要求，II 段基礎底板增設兩道施工縫，分成兩個施工段即為II-1、II-2。 II-1 底板混凝土澆筑配備3 臺拖式泵, 1 臺泵備用,2 臺泵作業(yè)，由東往西兩條作業(yè)帶同時澆筑。輸送泵的位置及混凝土運輸車的場內行走線路見附圖3。 II-2 底板混凝土澆筑配備4 臺拖式泵，1 臺泵備用，3 臺泵作業(yè)，由南往北三條作業(yè)帶同時澆筑，輸送泵的位置及混凝土運輸車的場

62、內行走線路37/37見附圖4。 5.2.4.3 III 段底板 澆筑III 段底板由西向東的澆筑順序，配備5 臺拖式泵, 1 臺泵備用,4臺泵作業(yè)，在基坑北側圍墻內外道路上共布3 臺和西側其坑外布1 臺。澆筑時采取由西向東，4 條同時澆筑作業(yè)帶，輸送泵的位置及混凝土運輸車的場內行走線路見附圖5。 5.2.4.4 IV 段底板 IV 段分兩次澆筑，第一次為污水（機）坑、第二次為A 座核心筒底板.第一次澆筑高度：3-3、15-15 剖面澆筑標高為-20.60m，6-6、14-14 剖面澆筑標高為-20.60m，其余坑周邊的澆筑標高為-20.80m，比基底標高-20.60m低200mm 便于

63、混凝土表面蓄水養(yǎng)護。詳見圖12。 圖12 IV 段底板下污水（機）坑澆筑高度示意圖 IV 段A 塔筏板平面呈方形，底板澆筑由東北角往西南角澆筑的順序，配備6 臺混凝土拖式泵，5 臺工作，1 臺備用。北側圍墻內外布置3 臺，西側基坑旁布置2 臺。輸送管全部沿東西方向平行布置，澆筑時由東向西，5條同時澆筑作業(yè)帶。輸送泵的位置及混凝土運輸車的場內行走線路見附圖6。 5.2.5 澆筑混凝土的器械準備 基坑底板倉內準備插入式振搗器、鐵鍬、抹子等工器具。為與混凝土來量相吻合，每一施工段的每條澆筑作業(yè)帶須配置5 根φ80 插入式振搗器。因底板柱交接局部鋼筋密集，尚需準備φ50 插入式振搗器2 根

64、。澆筑過程中要始終保證機具使用狀態(tài)良好，并配備備用機具。 5.2.6 底板混凝土澆筑各項工作的人員安排 5.2.6.1 管理人員安排，詳見表28。 項目經理部對底板大體積混凝土的澆筑、養(yǎng)護等各項工作作出總部署，配備兩套人員，管理、監(jiān)督控制混凝土的施工過程、施工順序、底板混凝土的施工質量。 底板混凝土施工管理人員安排表 表28 序號 管理職責 值班時間（白班） 值班時間 1 施工總指揮 項目經理 2 現(xiàn)場協(xié)調 2 人 2 人 3 安全、質量負責 1 人 4 質檢員 2 人 2 人 5 試驗員 3 人 3 人 6 測溫記錄 2 人 2 人

65、 7 標高、軸線測量 3 人 3 人 8 現(xiàn)場臨電 3 人 3 人 5.2.6.2 施工人員的安排，詳見表29。 施工人員采取四六制作業(yè)。每班交接班工作提前半小時完成，人不到崗不準換班，并明確接班注意事項，以免交接班過程帶來質量隱患。 各施工段每班施工人員組成表 表29 序號 工作內容 I 段 II 段 III 段 IV 段 1 裝卸泵管 4×4 4×3 4×4 4×5 2 混凝土振搗 7×4 7×3 7×4 7×5 3 混凝土出倉 1×4 1×3 1×4 1×5 4 平倉抹平壓實 8 8 8 8 5 現(xiàn)場電

66、工 1 1 1 1 6 機械修理工 2 2 2 2 7 其他 1 1 1 1 8 合計每班人數(shù) 60 48 60 72 底板混凝土澆筑工程系重點作業(yè)項目。施工時要求各個工種顧全大局，服從調度，保證項目經理部靈活有效地調度全體施工力量，確?；炷翝仓Ｙ|保量連續(xù)施工。 5.2.7 技術交底 混凝土工長在底板混凝土澆筑前向作業(yè)班組進行混凝土操作規(guī)程和安全施工的技術交底，做好人員安排。 5.3 底板混凝土澆筑施工條件 5.3.1 前期工序通過隱檢、預檢驗收 基礎底板、集水坑鋼筋及內外墻體、獨立柱、暗柱等的插筋安裝完畢，外墻上口內模及后澆帶模安裝、固定完畢，后澆帶水平止水縫鋼板安裝完畢，以上諸分項工程經過隱檢、預檢報驗，由建設單位、設計單位、監(jiān)理單位、質監(jiān)單位等會同驗收通過。 5.3.2 澆筑高程控制 在內外墻體、柱鋼筋上適當部位標出50 水平線和基礎底板上皮線，以此控制底板混凝土澆筑高程。并準備φ20 塑料管50cm 長的標尺，隨時檢測底板混凝土面的標高。 外墻墻體混凝土一次澆至水平止水縫處。在基坑四壁h=3300mm 、防水結構